Hydraulisk frakturering (fracturing) er prosessen med hydraulisk frakturering av den vibrerte sonen for å utdype og utvide eksisterende sprekker og skape nye sprekker i fjellet til den produktive formasjonen, samt deres videre bevaring.

Hydraulisk sprengning utføres både i operasjons- og injeksjonsøvelser. I det første trinnet tillater hydraulisk frakturering å øke strømmen av formasjonskjernen, i det andre - forbedre injektiviteten til borehullet.

Hydraulisk frakturering av formasjonen utføres for å øke inntrengningen av formasjonens vibratorsone, for å redusere tilstrømningen av formasjonsvæske i produksjonskolonnen eller i alle fall komme inn i formasjonen i løpet av driftstimen. talnoy sverdlovini. Når hydraulisk frakturering utføres, fungerer gamle og nye sprekker som har utvidet seg som kanaler for strømmen av formasjonskjernen, noe som gir en mindre hydraulisk støtte.

Grunnlaget for hydraulisk frakturering er den mekaniske ødeleggelsen av bergarten til den produktive formasjonen under trykket fra kilden, som vil pumpe til neste. For å bevare sprekker som har grodd og forhindre at veggene deres krymper etter å ha sluppet trykket, pumper du grov sand inn i dem.

Det er viktig å skille flere typer hydraulisk frakturering for formålene: en gang - inntil en sprekk er opprettet i den produktive formasjonen; rik gass - for å reparere et stort antall sprekker; Retting (intervall) – for å åpne sprekker ved tidlige intervaller av formasjonen.

Materialet, uansett sammensetning av bergarten, er av stor verdi, da. preget av et sterkt trykk som må skapes for å rive i stykker og mekanisk ødelegge berget. Det er karakteristisk at i alle raser er spenningen når den strekkes mye mindre enn trykket på klemmen. For eksempel har slipemaskiner en strekkverdi på 20-500, og en strekkstyrke på 0,5-25 MPa, og en strekkverdi på 5-260 og 0,2-25 MPa. Dette betyr at for konstruksjon av en struktur - et stativ med en tverrsnittstørrelse på 1x1 cm - er det nødvendig å påføre en trykkkraft på 2 til 50 kN eller en strekkkraft på 50 til 2500 N., i løpet av godkjenningsperioden .

Prosessen med å reparere sprekker i laget kan representeres i neste rekkefølge: bergartene som folder lagene er plassert i leirlegemet, som er dannet av bergartene som ligger over dem.

På en slik måte, for at nye sprekker skal åpne eller gamle utvide seg, er det nødvendig å skape et slikt trykk i formasjonen at de georgiske og Minsk-bergartene knuses. For å fullføre denne prosessen injiseres harpiksen inn i laget med et slikt avfall, som flytter mye av harpiksen, som jevnes ut av laget, og sikrer dannelsen i et nytt nødvendig trykk.

Som det fremgår av undersøkelsen, kan sprekkene i formasjonen under hydraulisk frakturering strekke seg opp til flere titalls meter.

Tapene og trykket til injeksjonen bestemmes på forhånd basert på data om penetrering av formasjonen, dens porøsitet, etc.

Hydraulisk frakturering av formasjonen utføres i følgende rekkefølge (fig. 13.1):

a) i nærheten av formasjonssonen som fremmer brudd, installer pakninger (den nederste kan være daglig);

b) gjennom en spesiell søyle med rør for å pumpe inn væske for å lage sprekker i laget.
Installasjonen av pakkere er drevet av behovet for å revitalisere produksjonskolonnen
landets press, så vel som sikkerheten for å se syngeintervallet til formasjonen,
hva er mellom pakkerne;

c) pump grov sand inn i sprekken, som vil gå tapt i den og utover
bruk av borkroner spiller en viktig rolle i rammen, som overvinner dannelsen av sprekker i veggene etter

Liten 13.1 Skjema for hydraulisk formasjonsskjæring;

a – pakkerinstallasjon; b - sprekkåpning; c - pumping av sand; 1 – operasjon

kolonne; 2 - rørstreng; 3 - produktivt lag; 4 - øvre pakker; 5 - lavere

pakker; I – hjem til rozrivu; II – rіdina-piskonosiy; III – salgsareal.

Sekvensen av operasjoner i løpet av timen med hydraulisk frakturering er som følger. Forberedelsesroboter. Under hydraulisk frakturering av formasjonen, hvis trykket kan være over det som er tillatt for produksjonskolonnen, bør det monteres pakninger i kolonnen.

Stedet for installasjon av enheter for hydraulisk frakturering er ansvarlig for klargjøring og fjerning av tredjeparts gjenstander som vil forstyrre installasjonen av enheter og lagt kommunikasjon.

Før hydraulisk brudd ved borehullene, som er utstyrt med ShSK, er det nødvendig å slå på SK-drevet, galvanisere girkassen og henge en plakat på startanordningen "Ikke bli sittende fast - folk jobber!". SK-balansereren er installert i en posisjon der det er mulig å trygt plassere påfyllingsbeslagene og binde halsen på boret. Etter hvem slike operasjoner avsluttes.

1. Installer den underjordiske reparasjonsenheten for senking og løft i kjernen av borkronen

rørstrenger under nedstigning og installasjon av innvendig brønnutstyr. Ordre 3

sverdlova ruver for vykonannya bezposredno hydraulisk frakturering, pumping og

Blandeenheter, tanker og annet utstyr.

Enheter for hydraulisk frakturering er installert på et stativ ikke mindre enn 10 m fra borehalsen og i denne rekkefølgen

rekkefølge, slik at avstanden mellom dem er minst 1 m og hyttene ikke utvides til

Sverdlovinas gjerde.

2. Utstyret som brukes til driften er trukket fra borkronen (kolonne

stigerør, Sverdlovin stangpumpe eller ESP). Bestem dybden ved å sjekke borkronen, dannelsen av formasjonen (eller gruppen av formasjoner), som fremmer bruddet.

3. Skyll kjernen for å fjerne eventuelle hindringer og løse plugger. I en rekke bølger, for å øke effektiviteten av hydraulisk frakturering, utføres syrebehandling og ytterligere vekst av den produktive formasjonen i intervallet som er angitt for hydrofrakturering. I dette tilfellet brukes kumulativ eller hydropisco-struminøs perforering, som skaper opptil 100 åpninger per 1 m boring. Som et resultat endres trykket som utvikles av pumper under hydraulisk frakturering, og antallet sprekker i formasjonen øker.

4. På rørstrengen, senk pakningen med et anker og installer den 5-10 m over toppen.

åpne perforeringene.

I et antall dråper kan vinene falle under det øvre dekket av formasjonen. Shank dovzhina

Du må være så fleksibel som mulig for å sikre slutten på dagen

strømme til sprekken og før den faller ned i boresumpen.

Avhengig av den hydrauliske fraktureringsteknologien, kan en annen pakker installeres - lavere

perforerte åpninger.

5. Skyll Sverdlovaen og fyll den med rent vann: hvis Sverdlovaen er i bruk - med avgasset nafta, hvis den slippes ut - med vann.

6. Sett og press pakningen med samme væske som borehullet skal fylles med. I dette tilfellet påføres et trykk på det innvendige tomme røret, og tetningssystemet kontrolleres for å sikre at det ikke er overløp fra borets ringformede rom. Test pakkeren med to skrustikker - den minste og den største mulig, som er utviklet av pumper.

Hvis pakkeren ikke gir den nødvendige tettheten, er det nødvendig å sette på plass igjen og deretter sette under trykk igjen.

7. Etter å ha trykket, knytter du halsen på verdlovin. For hvem er vikory spesielt?
armbeslag.

Det er helt nødvendig at hydraulisk trykking gjennomføres på denne måten.

1. Ved hjelp av en pumpeenhet pumper du det dype reservoaret inn i reservoaret, som, avhengig av de fysiske og mekaniske egenskapene til formasjonen, kan ha en betydelig forskjøvet viskositet og det er to typer: basert på karbohydratavsetninger eller vannkilder. Den første typen kan inneholde nafta med høy viskositet, fortykket gass eller diesel, den andre - vann, sulfittalkohol, fortykket saltsyre.

Elven vil bli pumpet med flere pumpehastigheter, og i hudmodus vil robotene bestemme om boringen er akseptabel, det vil være en tidsplan for varigheten av avfallet av væsken, som synker under trykk og utvikler seg. Mengden væske som pumpes inn i formasjonen øker gradvis inntil det er en krusningslignende økning i mengden leire og en liten endring i trykket på injeksjonen, noe som indikerer dannelse av sprekker i formasjonen.

2. Etter at det oppstår sprekker i rørsøylen, begynner de å pumpe inn væske.
Det kan være den samme villmarken som ble gravd ut under bruddet av formasjonen, men blandet med sand.
Pump opp alt med pumpeenheter med maksimalt skrustikketrykk.
og innleveringer.

I stedet for sand i hagen, bytt med intervaller på 100 - 600 kg per 1 m3 i hagen. Sanden kan ha stor verdi, den nedre bergarten som utgjør laget, og vil fortsatt være stor. Før hydraulisk frakturering vaskes den fra leiren og sagen og justeres etter størrelsen på partiklene - fraksjonen. Den mest behagelige fraksjonen er sand med en kornstørrelse på 0,5-1,0 mm. Det maksimale volumet av sand som skal pumpes inn i borehullet ligger innenfor sprekkenes lengde og varierer fra 4 til 20 tonn.

3. Uten en høytrykksmating og et lavere trykk etter at pumpingen av kjernen er fullført, begynner pumpevæsken å pumpes inn i boringen, hvis volum er 1,5-2 m3 mer enn slangen, for eventuelle kjøringer med pakning og sump. Som en salgsstyrke, vikoristovuyut lavviskøs nafta eller vann, separert av DAMP. Ofte i naftabrønnen, etter å ha pumpet sandvæsken, pump 2-2,5 m3 ren væske uten sand, fortsett deretter til du pumper væsken - vann. I dette tilfellet velges vannvolumet for å forhindre at det kommer inn i formasjonen.

Under hydraulisk testing av rørene til ventilen og rørledningene, må servicepersonellet bevege seg utenfor de usikre sonene fra objektene som testes.

I løpet av timen med pumping og dispensering er området hvor folk befinner seg rundt borehalsen og utslippsrørledningene blokkert. I løpet av driftstimen til enhetene er det nødvendig å reparere dem eller sikre forbindelsene rundt borehullene og rørledningene. Før du kobler rørledninger til manifoldbeslagene, steng kranene på den og reduser trykket på rørene til atmosfærisk trykk.

Å starte enhetene er kun tillatt etter fjerning av personer som ikke er direkte involvert i arbeidet, utenfor det usikre området. Det siste arbeidet vil ende slik:

1. Etter å ha pumpet klemkjernen til borkronen, lukker du prikkene og skrustikken
Rørsøylen endres ikke til atmosfærisk eller nær den. Dette er nødvendig for
hindre vin fra å fjerne sand fra sprekker som dannes under hydrolyse, og rense mat
trafikkork

På denne tiden, ring for å demontere kommunikasjonen som var knyttet til landbesittelsene, for å ta dem bort fra Sverdlovsk.

2. Knekk pakningen og trekk den inn på overflaten av nedihullsstrukturen.

3. Skyll borekronen fra sanden for ikke å sløse med formasjonen og aksene i slaktingen.

4. Utviklingen av Sverdlova utføres på følgende måte: så snart den er i drift - senk pumpen, rørsøylen og begynn å fjerne hoveddelen, som for utslippet - skyll av de viktige partiklene; Hev kolonnen med rør som skal vaskes og koble den til vannforsyningen.

Overskytende gruver og olje slippes ut fra tankene til enheter og tankbiler ved det industrielle avløpssystemet, en naftatank eller en spesiell lagertank.

Om vinteren, etter timen, gjennomføres en prøvekjøring for å sikre at det ikke er blokkeringer i rørledningene. Det anbefales å varme opp utløpsrørsystemet med en varm brann.

Siden den produktive formasjonen er av tilstrekkelig styrke eller består av tilstøtende kuler av sandstein og leire som er blandet, kan den maksimale effekten av hydraulisk frakturering oppnås når det dannes et stort antall sprekker, jevnt fordelt i høyden. formasjon. For å oppnå dette målet, utfør hydraulisk frakturering med intervaller.

Det er en haug med teknologi. En av dem utfører hydraulisk frakturering, med start fra det nedre laget (fig. 13.2, a). Når det nedre laget perforeres med nødvendig intervall, installeres en pakker og hydraulisk frakturering utføres. Deretter trekkes rørstrengen med pakningen ut og intervallet som faller isoleres med ekstra sand som drypper inn i borehullet (fig. IV. 14, b). Senk deretter borhammeren ned igjen til lavere høyde, noe som indikerer at laget som åpnes er løsnet. Deretter utføres hydraulisk frakturering av det eksponerte mellomsjiktet på lignende måte (fig. 13.2, c). For hud med utslettede lag gjentas komplekset. Skyll deretter boret og sett det i drift (fig. 13.2, d).

Hvis mengden av leiremellomlag og sandsteiner som kreves er stor, kan intervallhydraulisk frakturering utføres ved å bruke en ekstra dobbelpakning, der den øvre pakningen er installert over toppen av formasjonen, og den nedre pakningen er installert under bunnen. Den doble pakningen lar deg slå av isolasjonen før de sprengte lagene ved å fylle sanden og vekk fra vask av boret.

Hovedlitteratur: 2 [Stor. 149-151], 3 [side. 414-421], 4 [side. 297-311].

Kontroll mat:

1. Hvorfor utføre hydraulisk frakturering av formasjonen?
2. Hva er sekvensen av operasjoner under timen med hydraulisk frakturering.
3. Klargjør roboter for hydraulisk frakturering.
4. Hvilke typer hydraulisk brudd kjenner du til?
5. Siste arbeid før timen med hydraulisk frakturering.
6. I noen tilfeller, utfør intervall hydraulisk frakturering.
7. Hva er essensen av selektiv hydraulisk frakturering?

Forelesningsemne 14

Tast inn

1. Hydraulisk frakturering som en måte å forbedre boreproduktiviteten på

2. Essensen av den hydrauliske fraktureringsmetoden

2.1 Hydraulisk brudd

2.2 Koshti hydraulisk frakturering

3 Teknologi og teknikk for hydraulisk frakturering

4 Valg av hydrauliske fraktureringsteknologier

5 Installasjon, hva som trengs under hydraulisk frakturering

6 Butt for hydraulisk frakturering

Visnovok

Liste over Wikilister

INNGANG

Ekstruderingen av olje fra formasjonen og eventuell tilstrømning til den nye strømmer gjennom boringene. Vibrasjonssonen til kjernen (PVZ) er området der alle prosesser foregår mest intenst. Her, som i en enkelt enhet, konvergerer linjene med bekker når linjen pumpes, eller divergerer når de pumpes. Jeg vil bli en vakuumsone for dannelsen av dannelsen av stangen til det russiske føderale eiendomsforvaltningsbyrået, Debiti Vidobuv, vedlegget til henpower I er milen til reservasjonen av Vicoristan på Pіdeyom Rydini BezpoShyedino i Sverdlovini.

Mekaniske metoder for infusjon er mer effektive i harde bergarter, hvis åpningen av ytterligere sprekker i reservoarsonen gjør det mulig å oppnå nye, fjerne deler av formasjonen før filtreringsprosessen.

En av de mest utbredte metodene for å intensivere oljeproduksjon eller gassforsyning er hydraulisk frakturering (fracturing).

Dette brukes til å lage nye sprekker, både individuelle og for utvidelse av gamle (naturlige), ved å redusere utbyttet fra boring og øke systemet med sprekker eller kanaler for å avlaste tidevannet og redusere energiforbruket i dette utvekslingskvinneområdet av formasjonen.

Hydraulisk frakturering av formasjonen utføres i en skrustikke som når opp til 100 MPa, med stor slitasje og med en rekke folde- og diverse utstyr.

1. RESTAURERING AV HYDRAULISK FORMASJON YAK ZASIB FORBEDRER PRODUKTIVITETEN TIL SVERDLOVIN

Essensen av den hydrauliske fraktureringsmetoden ligger i det faktum at en høy skrustikke skapes på begge borehullene ved å pumpe det viskøse mediet, som beveger seg 1,5-2 ganger reservoarskruestikket, som et resultat av at formasjonen eroderes og i en ny tetning det er sprekker.

Industriell praksis viser at produktiviteten til borehull etter hydraulisk trykking øker flere dusin ganger. Det er viktig å merke seg at sprekkene som har grodd vil slutte seg til de eksisterende før, og stigningen av midten til boreområdet vil følge fra det fjerne isolerte vannet i boreområdet til dannelsen av høyproduktive soner brister. Om oppdagelsen av naturlige og opplyste sprekker i platen, døm etter grafene for endringen av slitasje Q og trykket P under denne prosessen. Reparasjonen av kunstige sprekker i grafikken er preget av fallende trykk med jevn pumpehastighet, og når naturlige sprekker åpnes, vokser slitasjen fra midten av riften uforholdsmessig til trykkøkningen.

Hydraulisk frakturering av formasjonen fungerer for å støtte produktiviteten til boringer, ettersom praksisen med hydraulisk frakturering har vist seg å være effektiv, både fra et økonomisk synspunkt og fra et utviklingssynspunkt. Før du utfører den hydrauliske utviklingen, er det nødvendig å pålitelig dyrke termodynamiske sinn og bli den foretrukne sonen til boret, bestanden av raser og elver, samt systematisk dyrking av det akkumulerte industrielle overskuddet i denne familien. Hydraulisk frakturering anbefales for følgende borehull:

1. Ved testing ga de et svakt tidevann

2. Med en høy plast skrustikke, men med lav penetrasjon av oppsamleren

3. Fra en forurenset vaksinasjonssone

4. På grunn av redusert produktivitet

5. Med høy gassfaktor (på linje med fremmedgjorte)

6. Utladning med lav kapasitet

7. Trykk for å forlenge poleringsintervallet

Metoden for å utføre hydraulisk frakturering er å øke produktiviteten til bor ved å injisere dem inn i målsonen til boret - endre kraften til det porøse mediet og kjernen (kraften til det porøse midten endres under hydrofrakturering av hensyn til sprekker i systemoppretting).

Det er akseptabelt at suksessen og feilen med hydrofrakturering skyldes to faktorer: borets foroverstrømningshastighet og tykkelsen på formasjonen. Faktisk avhenger effektiviteten av hydroelektrisk frakturering selvfølgelig ikke av to faktorer, men av en rekke faktorer: trykket til kilden, hva som pumpes, pumpehastigheten, mengden sand i denne regionen, etc. .

2. ESSENTIALITETEN AV FRAKTURERINGSMETODEN

Hydraulisk frakturering av formasjonen utføres umiddelbart: den penetrerende formasjonen pumpes under et trykk på opptil 100 MPa, hvorunder formasjonen deles, enten langs sengebunnsplanene eller gjennom naturlige sprekker. For å forhindre at sprekkene lukker seg når trykket fjernes, pumpes stor sand inn i dem samtidig fra midten, noe som bevarer penetrasjonen av disse sprekkene, som tusen ganger overstiger penetrasjonen av den intakte formasjonen.

For en avansert slange av TriShchin, tok han av i Plasti, jeg zbereznnya ї ї ї ї ї ї ї ї ї qzelnna veli 'icter av den nedre maling i Trizhchini, nølte, oppvarmet med en gang tilbedelsen av store -korn av grove -kvalitet kvarts. Tilførsel av sand er nødvendig både i den nye skapningen og i sprekkene som var i formasjonen, åpnet under hydrofrakturering. Som det fremgår av undersøkelsen, produserer den hydrauliske bruddprosessen sprekker 1-2 mm brede. Radiusen deres kan nå flere titalls meter. Sprekker fylt med grov sand kan føre til betydelig penetrasjon, som et resultat av at produktiviteten til boret øker betydelig etter hydrofrakturering.

Hydraulisk frakturering (fracturing) utføres for å skape nye eller åpne eksisterende sprekker ved å øke inntrengningen av formasjonens vibrerte sone og øke boreproduktiviteten.

Hydraulisk frakturering av formasjonen oppnås som et resultat av å pumpe materialet inn i formasjonen under høyt trykk. For å sikre kompresjon etter at operasjonen er fullført og redusere skrustikken til et slipegrep, pump porøst materiale inn i dem med en gang fra midten - kvartssand, korund.

En de viktigste parametrene Hydraulisk oppsprekking innebærer trykket fra hydraulisk oppsprekking, som åpner for sprekker i fjellet. I ideelle sinn kan trykket på åpningen r r være mindre enn den georgiske skrustikken r g, skapt av samme art, som ligger dypere. Derimot, ekte sinn Ujevnheter r g * r p kan ta slutt< р р, что объясняется наличием в пласте глинистых пропластков, обладающих пластичными свойствами. В процессе бурения, когда цикл скважины не обсажен, под действием веса вышележащих пород может произойти выдавливание глины из пласта в скважины и частичное разгружение пласта, расположенного под глинистыми пропластками, что и приводит к снижению давления гидроразрыва.

Dermed vil trykket fra eksplosjonen legge seg under tidlig utnyttelse av borehullene. Derfor er det ikke mulig å åpne skrustikken. Men med lignende teknologier for boring på dette området kan vi snakke om gjennomsnittlig rivetrykk, noe som betyr at dette skyldes hydrofrakturering av borehullene.

2.1 Gjennomføring av hydrolyse

Hydraulisk frakturering utføres ved hjelp av denne teknologien. Helt fra begynnelsen, under stort press, vil hjemlandet bli pumpet i ruin. Etter at formasjonen har sprukket, pumper du jorden med sand for å forsegle sprekkene. Vurder både modningen og slipingen når du behandler øvelser, som utvinnes og tilberedes på karbohydratbasis, og når du behandler varmeøvelser - på vannbasis. Som regel brukes forskjellige emulsjoner for disse formålene, samt karbohydrat- og vannkilder. Konsentrasjonen av sand i sandjorda varierer mellom 100 og 500 kg/m 3 og forblir under filtrering og om morgenen.

Mekanismen for hydraulisk frakturering av formasjonen, det vil si mekanismen for belysning av nye sprekker, så er det mulig å representere det på denne måten. Alle bergarter som danner ett lag har naturlige mikrosprekker, som finnes i formen under innstrømmingen av de samme bergartene, som ligger sterkere, eller, som de vanligvis kaller det, fjelltrykket. Inntrengningen av slike sprekker er liten. Alle raser er i stand til å leve. Derfor, for å skape nye sprekker i formasjonen og utvide de eksisterende, er det nødvendig å fjerne spenningen i formasjonsbergartene som skapes av trykket fra et fjell, og å øke styrken til porene for brudd.

Trykket som bryter mellom grensene til ett lag er ustabilt og kan endres over brede grenser. Praksis har bekreftet at i de fleste tilfeller vil trykket bryte P p i bunnen av boret og bli (15...25) * N, kPa (1,5...2,5 kgf/cm 2).

Her er N Sverdlovsk leire i m.

For bergarter med lav penetrasjon kan dette trykket nås ved pumping av lavviskøse bergarter ved å sprekke med pumpevæskene i mellom. Siden bergartene er svært permeable, kreves det større injeksjonsfluiditet, og når fluiditeten reduseres, må injeksjonen reduseres midt i den økte viskositeten. Finn ut at for å oppnå bruddtrykket i tilfeller med spesielt høy penetrasjon av formasjonsporene, er det nødvendig å stabilisere enda større væsker ved å pumpe høyviskose væsker. Prosessen med hydraulisk frakturering består av følgende operasjoner, som utføres sekvensielt: 1) pumping inn i formasjonen i midten av fraktureringen for å reparere sprekker; 2) pumping av sandstein med sand, beregnet for å fikse sprekker; 3) pumpe et pressende medium for å tvinge sanden inn i sprekkene.

2.2 Koshti hydraulisk frakturering

Hvis modningslandet og avføringens dynasti er formet til en og samme ting, bør de forenes under ett navn - modningsryggen. For hydraulisk oppsprekking av formasjonen må ulike arbeidsområder kombineres, som fysiske og kjemiske myndigheter kan deles inn i to grupper: karbohydratbaserte reddiker og vannbaserte reddiker.

Som en karbohydratblanding kombineres høyviskøs nafta, fyringsolje, diesel eller gass fortykket med nafteniske oljer.

Stoffene som samler seg i injeksjonshullene inkluderer: vandig destillasjon av alkoholdestillasjonssulfitt, saltsyreløsning, vann fortykket med ulike reagenser, samt fortykket saltsyreløsning.

Prosessen med utviklingen av den store verden ligger mellom de fysiske autoritetene midt i utviklingen og, tett, på grunn av viskositet, filtrering og evnen til å fjerne sandkorn fra den viktige planten.

Helt til slutten av dagen er det slike fordeler. Først og fremst må den være svært viskøs slik at den ikke trenger inn i formasjonslaget, ellers vil det være utilstrekkelig å flytte skrustikken nær borkronen. Ellers, på grunn av tilstedeværelsen av et stort antall produktive lag i borehullet, er det nødvendig å sikre, om mulig, en jevn akseptprofil. For hvilke newtonske skaller er ikke egnet, siden mengden av svor som må settes inn i hudlaget vil være proporsjonal med dets penetrering. Derfor vil svært permeable lag dannes raskere, og derfor vil effekten av hydraulisk frakturering reduseres. For hydrofrakturering er det nødvendig å dehydrere mediet slik at det kan lagres under væskefiltreringen. Siden viskositeten øker med økt filtreringshastighet, vil viskositeten med høypermeabilitet mellomlag være høyere enn for lavpermeabilitetslag. Som et resultat blir akseptabilitetsprofilen jevn. Viskøse medier har en lignende filtreringskarakteristikk, filtreringsloven for alle typer poster i sikte.

V=(kDp)/(m k L),……………………………………………………………….................( 1)

hvor m k - viskositet, som er opprettet, er indikert med formelen

m k /m o = 1 + A Dp/L,……………………………………………………………….(2)

m o er den begrensende viskositeten til mediet som dannes ved v® 0; A er en konstant, som i landets elastiske krefter (ved A = 0 er Darcys lov eliminert).

2.3 Nødvendige parametere for hydraulisk trykking

Når kjernen pumpes inn i to kuler med penetrering k 1 og k 2, er slitasjehastigheten ved samme gradienter høyere enn den forrige.

(k/m k) 1: (k/m k) 2 = k 1 /k 2 * (1+A (Dp/L)*)/1+A(Dp/L)*),…….(3)

La det gå, for eksempel A(Dp/L)*) =2

Todi for k 1 /k 2 =25 A (Dp/L)*=0,4

Og slitasjeraten til den gamle er omtrent 11,7 i stedet for 25.

For hydraulisk frakturering senkes rør ned i Sverdlova, som brukes for å nå reservoaret. For å sikre foringsrøret fra en stor skrustikke over ballen som brister, installer en pakning, og for å forbedre tettheten over den, installer et hydraulisk anker. Under trykk frigjøres stemplene til ankrene og presses mot foringsrøret, og tetter pakningen.

Med svært lav viskositet av væsken, for å nå trykket, må væsken pumpes inn i dannelsen av et stort volum væske, noe som skyldes behovet for å vikorisere pumpeenhetene som pumper samtidig.

Hvis viskositeten til sprekken er høy, kreves en høy skrustikke for å lukke sprekkene. Avhengig av inntrengningen av porene, er den optimale viskositeten ved slutten av utbruddet ikke mer enn 50-500 cP. Når de pumpes gjennom foringsrøret, har oksidene en viskositet på opptil 1000 og en viskositet på opptil 2000 cP.

Reservoaret er ansvarlig for det faktum at det er dårlig filtrert og har et høyt avfallsinnhold av sanden som finnes i det, noe som forhindrer muligheten for å sette seg i pumpesylindere, rørelementer, rør og på borekronen.

På denne måten er det mulig å opprettholde en konstant konsentrasjon av sand i midten av sprekken og et godt sinn for å overføre det til sprekkens dyp. Filtreringen kontrolleres ved hjelp av en enhet for å bestemme vanntilførselen til leirholdig jord. Lav filtrering anses å være mindre enn 10 cm3 per 30 minutter.

Opprinnelsen til modningsprosessen er at sanden i den viktige planten er plassert i en direkte posisjon på grunn av viskositeten.

Mer tyktflytende råmaterialer, som brennolje, har tilstrekkelig viskositet ved temperaturer under 20°C; oljer og vann, har lav viskositet, de fleste nedbøren er godt filtrert, og anbefales ikke i rent utseende vikorystuvat under hydrofrakturering av formasjonen.

Økning i viskositet, samt endringer i filtrering av materialer som blir stillestående under hydrofrakturering av formasjoner, oppnås ved å introdusere lignende fortykningsmidler i dem. Slike slukkere for karbohydrater inkluderer salter av organiske syrer, høymolekylær og hydrokarbonharpiks (for eksempel naftatjære) og andre utgangsmaterialer fra naftaraffinering.

Væsker av nafta, gasssyre, nafta, samt vann-nafta-emulsjoner har betydelig viskositet og høy fluiditet. De fungerer som en kilde til oppsprekking og som en kilde til sand under frakturering av formasjoner i naftaboringer.

Ved injeksjonshullene, under hydraulisk ekspansjon, blir vikorystvann fortykket. For å tykne, bruk sulfitt-alkoholbard (SAB) og andre lignende celluloser som er gode i vann og har lav filtrering.

Avhengig av konsentrasjonen av tørre stoffer kommer SSB i to typer - sjelden og hard. Viskositeten til det utgående sjeldne konsentratet er 1500-1800 cP. Tilsetning av vann før oppløsning av SSB fører til en liten reduksjon i viskositet og sikrer god absorpsjon av SSB av vann fra det porøse rommet og forbedrer akseptabiliteten. Utformingen av SSB har god tørkeeffektivitet og lav filtrering. For modning er det viktig å stagnere SSB med en viskositet på 250-800 cP.

På slutten av dagen, fortykket med konsentrert saltsyre (40% HCl og 60% SSB). Stagnasjonen av et slikt sprengningsmedium gjør at hydrofraktureringsprosessen kan akselereres med en kjemisk infusjon til målsonen. Når det gjelder SSB, reagerer saltsyre kraftig med karbonater (2-2,5 år mot 30-40 minutter ved tilsetning av ren HCl). Dette gjør det mulig å dytte kjemisk aktiv saltsyre dypt inn i sprekkene som ble skapt under hydraulisk frakturering og behandle den følsomme sonen i formasjonen i stor avstand fra borkronen.

Under hydrofrakturering av formasjonen ved høye reservoartemperaturer (130-150°C), synker viskositeten til 20 og 24% grader av SSB med temperaturskift på opptil 90° kraftig til 8-0,6 cP.

Med flere høye temperaturer Viskositeten til disse divisjonene nærmer seg den viskøse kraften til vann. Derfor, i sammenheng med en effektiv løsning for brygging og sliping, som er preget av høyt trykkinnhold og svak filtrering, stagnerer vannløsningen CMC-500 (karboksymetylcellulose) i området 1,5-2,5 % med tilsetning av ino og natriumklorid opp til 20-25%. Salgsargumentet for alle sinn er minimumsviskositeten for å redusere trykkkostnadene under pumping.

Metafylling av sprekker med sand - forebygging av dem og bevaring av dem i det åpne området etter å ha fjernet trykket under verdien av trykket for å bryte. Derfor er følgende fordeler tilgjengelige:

1) sanden må ha tilstrekkelig mekanisk styrke for ikke å kollapse i sprekker under påvirkning av steinen;

2) opprettholde høy penetrasjon.

På denne måten tilfredsstilles den homogene kvartssanden med god vridning.

Sanden til de fremadskridende fraksjonene legger seg: 0,25-0,4 mm; 0,4-0,63; 0,63-0,79; 0,79-1,0; 1,0-1,6 mm. Den mest egnede fraksjonen for hydrofrakturering er sand med en kornstørrelse på 0,5 til 1,0 mm.

Effektivitetsnivået til hydraulisk frakturering bestemmes av diameteren og lengden på sprekkene og dermed økt penetrasjon. Jo større diameter og antall sprekker, jo større effektivitet er behandlingen. Oppretting av sprekker av stor lengde kan nås ved å pumpe flotte tall pisk. Det er praktisk å pumpe 4 til 20 tonn sand inn i borehullet.

3. TEKNOLOGI OG TEKNIKK FOR Å UTFØRE brudd

Hydraulisk frakturering utføres i formasjoner med varierende permeabilitet avhengig av strømningshastigheten eller akseptabiliteten til injeksjonsborene.

Før du utfører hydraulisk frakturering, test borkronen mot tidevannet for å bestemme dens leirekvalitet og trykk under leire. For å gjøre dette, bruk en enhet til å pumpe inn naftaen til en kraftig skrustikke er fjernet fra halsen, og da begynner kjernen å bli presset. Med en strekk på 10-20 minutter, forglass vitrata kl stasjonær skrustikke pumping. Etter å ha koblet til en annen enhet og økt volumet av kjernen som pumpes, øk trykket med 2-3 MPa og beregn kostnaden på nytt.

Prosessen med å øke sløsingen og trykket gjentas flere ganger, og på slutten av prosessen påføres maksimalt mulig trykk, hvoretter sløsingen vil dø ut igjen. Etter fjerning av dataene vil det være en kurve i belastningsposisjonen til boret og trykket til trykket. For Dani om cininal, bygningene til Sverdlovini til at Pisl til Rosriva Vynoye Rydini Tysk, Neckhidni for brukt til stangen, og dette er retten om yakist av penetrering av penetrering av vaksinesonen av rosriva . En skrustikke brukes til å påføre trykk på formasjonsbruddet, der injektivitetskoeffisienten til borkronen øker med 3-4 ganger sammenlignet med kolben.

Det vibrerte boret renses fra dammen ved å tømme og vaskes deretter. I noen tilfeller, for å øke filtreringskraften til lagene, anbefales det først å behandle kjernen med saltsyre eller gjørmesyre og utføre ytterligere perforering. Effektiviteten til disse tilnærmingene tilsvarer et redusert press på utvikling og økt effektivitet.

Etter vask, rengjøring og kontroll med en spesiell mal, senkes borehullet ned i pumpe-kompressorrør med en diameter på 75 eller 100 mm, gjennom hvilke kilden til utslippet vil bli pumpet. For å tette foringsrøret fra det høye trykket over kulen som brister, installer en pakning som skiller filtersonen til formasjonen fra dens øvre del. Trykket som genereres av pumpene, overføres direkte til filtersonen og til den nedre overflaten av pakningen.

Zastosovaya ulike design pakkere. De bredeste slippakningene produseres for ulike diametre av produksjonskolonner og er klassifisert for et trykk på 50 MPa (fig. 1).

Forsegling av foringsrøret utføres ved deformasjon av humusmansjettene til forsterkningsvannet i rørstrengen når kjeglen støttes på kilene til pakningen, som er sentrert av lighteren. Lighterens låseanordning åpnes når lighteren gnis mot veggene på foringsrørene under pakning.

Det aksiale trykket under hydraulisk frakturering komprimeres av pakningshodet med støtteringen og overføres til ankeret, som skyver pakningen og rørstrengen ved å bevege seg oppover. Pakningshodet er på venstre side der det kobles til ankeret.

Hvis kragene i foringsrøret sitter fast, kan ankeret skyves ut av pakningen til de riktige omslagene og heves til overflaten.

Utformingen av den hydrauliske sylinderen er vist i fig. 2

Under prosessen med å pumpe arbeidsvæsken for hydraulisk frakturering, deformerer trykkforskjellen som skapes mellom den indre delen av ankeret og det ringformede gapet i produksjonskolonnen humumrøret, og henger dysene til de stopper nku-kolonien. Rampene, med sine skarpe tenner som skjærer inn i rørveggene, presser ankeret og, antagelig, pakkeren bort fra pelen langs borehullet.

I rekkefølge med slippakkerne, installer PS-pakkerne slik at de er selvforsterkende. I denne utformingen oppnås forseglingen gjennom selvforsterkende humusmansjetter under infusjon av hydrostatisk væske.

På VIDMIN, INSH INSH TYMIV PACKERIV PAKER PAKER PCAR Rulleventil, skilt for rullen til RIDINI GIDROROZRIVA inn i den fjerde PID PACRAR PÅ PACREREN AV UTSSLTTET, I RAHUNIK IMIMA IMISH, SHO SUPPORT. Omløpsventilen er koblet til gjennom overføringen og er installert bak det hydrauliske ankeret.

Etter å ha senket rørene med en pakker og et anker, har borehalsen et spesielt hode, som enhetene for pumping av borehullet er koblet til.

3.1 Plikt og kontroll under hydraulisk frakturering

Figur 2 viser et grunnleggende diagram over tilkobling og utvikling av utstyr under hydraulisk frakturering av formasjonen. På det første trinnet pumper du reservoaret med pumpeenheter; som et resultat øker trykket gradvis, og etter å ha nådd ønsket verdi, oppstår formasjonsbrudd. Bruddøyeblikket kan bedømmes med en trykkmåler på helgelinjen. Dette øyeblikket er preget av en kraftig nedgang i trykk og økt sløsing av kjernen som pumpes opp.

Etter at formasjonen har gått i stykker, gå videre til et annet stadium - mating inn i sprekken til mellomsliping med sand med stort svinn og høyt injeksjonstrykk. Sandnesematerialet med sand presses inn i sprekken for salg med maksimalt trykk og maksimal pumpefluiditet. Kan nås via tilkoblingsrute det største antallet enheter. Som trykkpunkt for naftabor brukes vikorist for å utvinne nafta og for injeksjonsbor, vann. Volumet til enheten kan være lik kapasiteten til rørsøylen. Viktigheten av squeeze line er det gjenværende, tredje trinnet i den kontinuerlige prosessen med hydraulisk frakturering.

Etter å ha klemt, lukk kjeven og la borkronen hvile til kjevetrykket synker til null. Skyll deretter kjernen, rengjør den fra sand og fortsett til den er klar.

Vi bruker en teknikk for å utføre hydraulisk frakturering i borehull, hvis produktive horisonter ligger på 2800-3400 m dyp. Teknologien for formasjonssprekking i slike boringer utvikler seg på grunn av det faktum at den hydrauliske fraktureringsprosessen foregår med et jevnt trykk på røret og på den øvre enden av det humiske elementet til pakningen. Trykkverdien bestemmes som differansen mellom de hydrauliske fraktureringstrykkverdiene og det maksimalt tillatte trykket på pakningen. For slike øvelser er skrustikken ved det ringformede rommet (ringformet) angitt som siste trinn. For å pumpe opp væsken vil en ekstra enhet bli installert. Spesifikasjonene for utvikling og binding av nakken under hydrofrakturering ved bruk av denne teknologien er vist i fig. 3

Det anbefales å utføre hydraulisk trykkarbeid på borehullet så snart som mulig. Test marktrykket, som er mer enn 70 MPa, og bytt ut vannet ved borehullet med nafta, hvoretter pakkeren senkes. Deretter, ved hjelp av pumpeenheter som brukes til hydraulisk frakturering, pumper du væsken i rørene og under pakningen for å skape maksimalt mulig trykk. Pump rørene sammen med en ekstra sementeringsenhet, press trykket på det ringformede rommet (annulus) og trykk på borehullet etter 30 minutter. På dette første stadiet oppnås muligheten for å skape sprekker i plasten.

På et annet stadium utføres operasjonen ved å fikse sprekkene med sand. Etter å ha testet borkronen for injektivitet, pump inn sandlaget.

Liten 3. Skjema for tilkobling med hydraulisk frakturering dype sverdlovinas:

1 - pіskozmіshuvach; 2 - enhet TsA-400; 3- enhet CHAN-700;

4 - hjelpeenhet; 5 - kapasitet for arbeidsområder

Trykket på beltet i løpet av timen med pumping og klemming av laget kan øke til 60-80 MPa. Ved å utføre hydrofrakturering ved hjelp av denne teknologien kan du øke produktiviteten til borkronen betydelig.

Hvis det er mye aggregering i dypet av den store filtersonen eller et antall åpne produktive lag, er det nødvendig å fjerne en stor mengde aggregering med intervaller.

I mellomtiden har en ny metode for intervallhydrofrakturering blitt utviklet og introdusert, som gjør at hydrofrakturering av disse og andre formasjoner kan utføres i en hvilken som helst sekvens i en nedihulls produksjonskjøring. Med dagens hydrofraktureringsteknologi i ett perforert lag blokkeres åpningene mot de overliggende lagene med tynne, og mot de underliggende lagene - med elastiske kuler som flyter nær midten av sprengningen. Slakteriet, som er frosset, utmerker seg ved sin enkle design og kan produseres i industriverksteder. Den består av to tomme sylindre, montert sammen på pumpe- og kompressorrørene. Sylinderen med åpninger nederst er åpen til toppen, og sylinderen med åpninger nederst er nederst. Røret som de sveisede sylindrene er plassert på er plugget i bunnen og åpner seg over den nedre sylinderen.

Forberedende arbeid fra intervallhydrolyse bør utføres til riktig tid. Ved borehullet senkes sylindre, pakninger og ankere ned på rørene. Under den nedre sylinderen plasseres spesielle elastiske poser med en diameter på 18-20 mm med en liten mengde vann, i bunnen, som vil stivne under hydrolyse (poser som flyter); Vel, midt i stanken vil du gradvis presse deg opp til dekselet til den nedre sylinderen. Sylinderens diameter er valgt på en slik måte at kulene ikke kan synke inn i gapet mellom den og operasjonssøylen. Antall kuler som skal settes inn i den nedre sylinderen antas å være enda større, det nedre antall perforeringsåpninger er lavere enn det øvre intervallet beregnet på hydrofrakturering.

Poser plasseres på den øverste sylinderen for å synke. I dette tilfellet er antallet av dem også på grunn av det større antallet åpninger, som er plassert mer i det nedre intervallet, beregnet for hydrofrakturering. For å sikre at kulene ikke synker under pakningen under nedstigningen eller i tilfelle en lekk lukking av kolonnen, installer en spesiell skivebryter. Pakningen er installert i en slik konfigurasjon at intervallet for hydraulisk frakturering er mellom sylindrene med posene. Etter dette utføres hydrofrakturering av målformasjonen ved bruk av den opprinnelige metoden. Hvis de begynner å ta kjernen eller de nedre lagene når de sprenges, blokkeres perforeringsåpningene deres av hauger som strømmer fra sylindrene til disse åpningene. Derfor vil hydraulisk oppsprekking kun skje ved det planlagte intervallet. Etter fullstendig pumping av ballene, vil hovedforskjellen i kjæledyrets vase bli samlet fra sylindrene. Ved å heve eller senke utstyret og installere sylindre med kuler med det nødvendige intervallet, er det mulig å skape et hydraulisk brudd på enhver kule.

4. VIBIR TEKNOLOGI hydraulisk frakturering

Teknologien for hydraulisk frakturering er basert på denne metoden. Fragmenter under hydraulisk frakturering i de fleste fall (bak kjernen til andre borkroner) faller inn i en skrustikke som er tillatt for foringsrørstrenger, senk deretter røret foran borkronen og hold skrustikken. Over overflaten av formasjonen eller laget der et brudd forventes å utvikle seg, installer en pakning som isolerer det ringformede rommet og søylen fra skrustikken, og enheten som forhindrer forskyvning og forankring. Bak det senkede røret injiseres reservoaret inn i reservoaret på en slik måte at det oppnås trykk som er tilstrekkelig for formasjonsbrudd. Rivningsøyeblikket på overflaten er indikert som en kraftig økning i sløsingen av kjernen (den generelle kvaliteten på boret) med samme trykk på borehalsen eller en skarp endring i trykket på halsen med samme sløsing. Presset til de georgiske rasene er eldgammelt:

Р g = r П gН (4)

Aggregeringskreftene av partikler gir opphav til én ting:

Р р = Р g + s Z (5)

Den største objektive indikatoren som karakteriserer øyeblikket for hydraulisk brudd er koeffisienten til lokale data

k p = Q/(p z - p p) (6)

hvor Q-vitrat tilsettes;

p p - plast skrustikke i området til den gitte sverdlovina;

p s-trykk på borkronen under den hydrauliske fraktureringsprosessen.

Ved hydraulisk frakturering er det en kraftig økning i k p. Men på grunn av vanskelighetene forbundet med konstant kontroll over verdien av p p, samt på grunn av at trykket har blitt fordelt i formasjonen - en prosess som har ikke fullstendig gjenopprettet, kan øyeblikket av hydraulisk frakturering bedømmes bak kulissene k.

k = Q/р у (7)

de ru-tisk na garli Sverdlovini.

En kraftig økning i k under pumpeprosessen tolkes også som momentet for hydraulisk brudd. Є juster disse verdiene.

Etter at formasjonen er sprukket, pumper du det sandforede mediet inn i boringen i en skrustikke for å jevne ut sprekkene som har utviklet seg i formasjonen i det åpnede området. Det større strikkemediet blandes (180-350 kg sand per 1 m 3 korn) med sand eller annet fyll. Ved åpningen av sprekken innføres sand: til stor dybde for å tette sprekkene når trykket slippes ytterligere og boret settes i drift. Sandstengene er sydd inn i røret og formasjonen med et utpressingsmedium, der det dannes et lavviskøst, ikke-mangelfullt medium.

For utformingen av den hydrauliske fraktureringsprosessen er det svært viktig å bestemme bruddtrykket p som må påføres ved enhver boring.

Det er akkumulert mye statistisk materiale om størrelsen på trykket til formasjonsbruddet fra forskjellige steder i verden og fra de forskjellige boringene, som snakker om eksistensen av en klar sammenheng mellom dybden av formasjonen og trykket fra bruddet. Imidlertid ligger alle faktiske verdier mellom verdiene for permanent trykk og hydrostatisk trykk. Dessuten, for små dybder (mindre enn 1000 m) er det nærmere hydrostatisk trykk og for store dybder - til hydrostatisk.

for grunne bor (opptil 1000 m)

r r = (1,74 - 2,57) r st,………………………………………………………………(8)

for dype bor (H > 1000m)

r r = (1,32 - 1,97) r st, ………………………………………………………………………………….(9)

de rst - det hydrostatiske trykket til sentrum, høyden på den gamle dybden til den avsatte formasjonen.

Støtten til de georgiske bergartene for vekst er liten og ligger ved grensene s p = 1,5 ... 3 MPa, så den renner ikke ut i elven. R.

Trykket på forsiden av hullet og trykket på strupen på boret er forbundet med åpenbare forbindelser

r r = r y + r st – r tr,……………………………………………………………………………………………… (10 )

de r tr - Plasser en skrustikke på risten i røret.

Rivnyanya (10) heller:

r y = r r + r tr - r st,……………………………………………………………………….....(11)

p st - en statisk skrustikke, som bestemmes av krumningen til borkronen

r st = r f g N cos b,………………………………………………………………(12)

de H – Sverdlovin glybin; b - kutt av krumning (gjennomsnittlig);

r g - tykkelsen på kornet i kjernen, og hvis kornet er blandet på overflaten (sand, flasker, pulver fra polymerer, etc.), blir tykkelsen behandlet som moderat viktig

r=r f (1–n/r n)+n,………………………………………………………………………………………(13)

hvor n er antall kilo per 1 m 3 radius;

p n - tykkelse på overflaten (for sand p n = 2650 kg/m 3).

Utgifter til tap er viktigere fordi de stillestående landene også står overfor ikke-newtonske myndigheter. Tilstedeværelsen av mat på overflaten øker kostnadene ved rist.

I amerikansk praksis brukes forskjellige tidsplaner for varigheten av trykk og friksjon på huden av 100 fot slanger med forskjellige diametre når man pumper forskjellige seksjoner ved en gitt volumetrisk strømning. Ved høye pumpehastigheter, som indikerer en turbulent strømning, vil den strukturelle kraften til landene som må brukes (med ulike matere og kjemiske reagenser) snart bli kjent, og det er mulig å øke friksjonskostnadene for disse landene i i nær fremtid betyr de grunnleggende formlene for rørhydraulikk.

r tr = l(N/d) * (w 2 /2g) * rga,…………………………………………………....(14)

de l er friksjonskoeffisienten, som er angitt i de tilsvarende formlene i forhold til Reynolds-tallet;

w - lineær strømningshastighet i røret;

d – innvendig diameter på røret; r - gustina rіdini, N - dovzhina slange;

g = 9,81 m/s2; a er korreksjonsfaktoren, som sikrer bevis på skade på pasienten (for rent vann a = 1) og ligge under konsentrasjonen.

5. HVA SKAL BRUKE UNDER frakturering

Ved hydrofrakturering av en formasjon brukes et helt kompleks av overflateutstyr: pumpeenheter av typen 2AN-500 eller 4AN-700, pumpeenhet 4PA. For å frakte landet vil jeg bruke tankbiler 4TSR og TsR-20.

4AN-700-enheten, designet av Azinmash, er den viktigste i settet med bakkeutstyr. Den er preget av økt styrke og produktivitet, brukervennlighet. Arbeidsskruen til enheten lar deg utføre hydrofrakturering av lag og utføre hydrostempelprosesser i dype boringer. Alle enhetene er montert på trekkvognen KrAZ-257 med en skyvekraft på 100-120 kN og representerer følgende: kraftverk; girkasse; trippel stempelpumpe; manifold, keruvannya system.

På rammen av bilen, rett bak førerhuset, er kraftenheten installert, som består av en motor med høyskivefriksjonsclutch og sentralvifte, bosystemer, olje og kjøling, rengjøringsinstallasjoner og annet tilbehør. vuzliv.

Motoren til enheten er en tolvsylindret, firetakts dieselmotor med en effekt på 588 kW ved en rotasjonsfrekvens på veivakselen på 2000 o/min. Motoren drives av en ekstra friksjonsskiveclutch som kobles til hovedakselen til girkassen.

Pumpe 4Р-700 trippel stempel, horisontalt enkeltvirkende. Stempelene leveres med dimensjoner på 100 og 120 mm, som vil sikre at pumpen fungerer pålitelig ved trykk opp til 70 og 50 MPa. Produktiviteten til enheten ved et trykk på 70 MPa blir 6,3 l/sek og ved 20 MPa - 22 l/sek. Vekten på enheten er 20 200 kg, totale dimensjoner er 9800 x 2900 x 3320 mm. Enheten styres fra en sentral fjernkontroll plassert i kjøretøyets kabin, hvor kontrollpedalen for tenningspumpen og motorens friksjonsclutch er plassert, girkassens kontrollhåndtak og nødvendig kontroll- og kontrollutstyr.

For å transportere sanden av de nødvendige fraksjonene til borehullet, hvor det er planlagt å utføre hydraulisk frakturering av formasjonen, og for videre mekanisk preparering av råmaterialet, vil det brukes spesielle væskeblandingsenheter av type 4. PA.

På det selvgående chassiset til KrAZ-257-kjøretøyet er det installert en bunker 1 for bulkmateriale med en slipeskrue 2 og en arbeidsskrue 3, et hydraulisk forskyvningskammer 5, en blander 7 med en flottørregulator nivå 6, også som primærmanifold 11 og distribusjonsmanifold. Et rotasjonsspjeld 4 er installert på den øvre delen av skruen 3, koblet til en flottørregulator 6. En pneumatisk vibrator er festet til veggene og bunnen av beholderen 1, som sikrer pålitelig flyt av det granulære materialet med selvdrivstoff. til innmatingsskruen 3.

De mekaniske og arbeidsskruene, samt spadeblanderen, drives av hydrauliske motorer bak en ekstra oljepumpe 8. Alle enheter av installasjonen styres fra en fjernkontroll plassert i bilkabinen.

Den bokstavelige mengden sand med en liten konsentrasjon av sand forberedes for utbruddet. Væsken strømmer gjennom hovedmanifolden 11 inn i det hydrauliske fortrengningskammeret 5, hvor granulært materiale tilføres fra trakt 1 av skruen 3. Tykkelsen på det granulære materialet reguleres av rotasjonsfrekvensen til arbeidsskruen og spjeldet 4 ved hjelp av flottørregulatoren nivå 6 i posisjonen til nivået av blandingen i blanderen 7. Materialet strømmer gjennom røret , som fører tilbake inn i bunkeren. Hydraulisk blandekammer 5 forbereder den nødvendige konsentrasjonen som skal oppnås fra blanderen 7, og ved bruk av en spadeblander opprettholdes ensartetheten av sandkonsentrasjonen. Fra blandeenheten 7 tilføres avfallet med en sandpumpe gjennom fordelermanifolden 9 10 til oppholdsrommet.

Ved tilberedning av matblanding med høy konsentrasjon av granulært materiale, erstattes det hydrauliske blandekammeret med et gjennomgangsrør, og kjernen fra oppsamleren 11 og det granulære materialet fra beholderen 1 fjernes uten i midten til veksleren 7 gjennom vekslerrør (angitt med den stiplede linjen). Du er klar til å velge på samme måte som i første omgang.

Liten 4. Oppsett av sandblandeenheten

Beholderkapasitet 6,5 m3. Den maksimale produktiviteten til arbeidsskruen (pisku) er 50 t/år, maksimal skruekraft er 90 kN, produktiviteten til skruen er 12-15 t/år. Vekten på enheten med utsiktspunkt er 23 000 kg, totale dimensjoner er 8700 x 2625 x 3600 mm. Blandeenheten betjenes av én sjåfør-bilist. Når hydrofrakturering utføres, kobles sandblandeenheten til tankbiler og pumpeenheter ved hjelp av fleksible slanger. 4PA-enheten kan utstyres med to tankbiler og pumpeenheter (to per side) om gangen.

4TsR-tankbilen er designet for å transportere avfallsmateriale som behandles for hydraulisk frakturering og levere det til en sandblande- eller pumpeenhet. 4TSR tankbilen (fig. 5) er montert på chassiset til et KrAZ-219 kjøretøy med en siktekraft på 120 kN og består av en tank 1, en vertikal stempelpumpe 2, et pumperørsystem med beslag 3, et trykk valgboks 4, girenhet 5 gnistfanger 7.

Tanken er utstyrt med en spesiell enhet for oppvarming av porene. For å bestemme mengden væske som tas fra tanken, er en flyteindikator for væskenivå installert i midten av den. Væsken pumpes fra tankbilen ved hjelp av en vertikal trilungerpumpe, som har en produktivitet på 16,7 l/s og et maksimalt trykk på 2,0 MPa.

Tankens volum er 9 m3. Ved lagring i midten når vekten på tankbilen 21 435 kg. Totalmål 10100 x 2700 x 2740 mm. Oppvarmingstiden er mellom 20° og 50°C i 2 år. Tankbiler med en kapasitet på 17 m 3 slippes for tiden. under koden TsR-20 ble tanken montert på traktorer med tilhenger. I tillegg til varmeapparat og vertikal pumpe er tankbilen utstyrt med et sentralt nav. pumpe med en vannproduktivitet på 100 l/s med en maksimal utvikling på 0,2 MPa.

Under hydraulisk frakturering av formasjonen har borehullene spesialbeslag av typen 1AU-700, som festes til den delte kolonnen før produksjon. Armaturene er forsikret for arbeid med et trykk på 70 MPa og er satt sammen av et tverrstykke, et kroppshode, korkkraner, en tilbakeslagsventil og andre rørelementer.

For å regulere driften av hele utstyrskomplekset og enheten under hydraulisk frakturering av formasjonen, er det installert en selvgående manifoldblokk type 1BM-700, som består av en trykk- og distribusjonsmanifold, en løfteledning og et sett med 60 stk. mm pumpe-kompressor Disse rørene har hengslede og fleksible skjøter. Alt utstyr til manifoldblokken er montert på chassiset til et terrengkjøretøy (ZIL-157K).

Trykkmanifolden består av en ventilboks med seks inntak for tilkobling til pumpeenheter; et sentralt rør med en sensor av kontrollenheter (trykkmåler, tetthetsmåler og vitrameter) for robotovervåking og prosesskontroll, to ledninger for tilkobling til beslagene på borekragen; pluggventiler og tenningsventiler. Distribusjonsmanifolden tjener til distribusjon av arbeidsenheter (salg av varer, vann, mat osv.) til pumpeenheter.

Et sett med 60 mm pumpe-kompressorrør er installert for å koble trykkmanifolden til borekroppen og føre den til dispenseringsmanifolden for dispenseringsutløpet, vann og andre kilder. For mekanisering av forsterkning og forsterkning av armaturet til manifoldblokken er det en roterende bom med manuelle håndtak.

Fig.5

6. ROZRAHUNOK AV HYDRAULISK FORMASJONSRESISTENS

1. Beregning av hydraulisk brudd skrustikke

P razr = R v. - Rpl + sr;

de R inn. – vertikale skrustikke;

R pl - skrustikke av plast;

s r - Tisk rozsharuvanya porіd. Vertikal girnisk skrustikke R århundre. - Bruk formelen:

R.r. = r p gН,

de N – lagdybde;

r p = 2500 kg/m 3 – gjennomsnittlig tykkelse av bergarter som ligger tykkere.

R.r. = 2500 * 9,81 * 2250 = 55,181 MPa

Hvis trykket ved porebrudd s p = 1,5 MPa, vil trykket ved formasjonsbrudd være:

P-størrelse = 55.181 - 17 + 1.5 = 39.681 MPa.

Trykket på tåren kan beregnes tilnærmet ved å bruke den empiriske formelen:

P rozr = 10 4 * NK,

de K = 1,5 - 2. Vi tar gjennomsnittsverdien av K = 1,75. Todi

P-oppløsning = 104 * 2250 * 1,75 = 39,375 MPa.

2. Rozrakhunok arbeider girlovy skrustikke hydrorozrivu.

Det tillatte hydrauliske bruddtrykket bestemmes av formelen:

R d.u = - rgH + P tr,

hvor D n 2, D 2 - ytre og indre diametre av foringsrør, m

Dn = 0,173 m D B = 0,144 m; s strøm = 650 MPa - mellom lengdene av stålkvalitet L; K = 1,5 - reservekapasitet, P tr = Trykktap ved friksjon i rør beregnes ved hjelp av Darcy-Weisbach-formelen:

hvor l er koeffisienten for hydraulisk støtte av rørene, er forholdet bestemt til å være l = 0,3164/Re 0,5 for turbulent eller l = 64/Re for laminære strømningsmoduser i røret. Her er Re (Reynolds nummer) en parameter som indikerer strømningsmodusen; på Re<2300 поток считается ламинарным, а при

Re>2300 turbulent.

Re = ndr cm/m cm

de m cm - viskositeten til den blandede blandingen:

m cm = 90 * e 3,18 * 0,091 = 120 mPa * s;

n - fluiditet av rørene langs rørene, m/s beregnes i henhold til

der Q er hastigheten for pumping inn i vannkraftreservoaret, m 3 /dag (0,015 m 3 /dag),

F – område av det indre rørkuttet:

F = pD B2/4 = 3,14 * 0,144 2/4 = 0,0162, m 2.

Shvidkist ruhu rіdini:

n = 0,015/0,0162 = 0,926 m/s.

r cm = (r p - r f)C + r f - tykkelsen på summen (nafta + sand),

Z = Z 0 /(Z 0 +r p) - volumetrisk kapasitet til sand, Z 0 - konsentrasjon av sand,

Z = 250/(250+2500) = 0,091

r cm = (2500-895) * 0,091 + 895 = 1041 kg/m3

Reynolds nummer:

Re = 0,926 * 0,144 * 1041 / (120 * 10 -3) = 1156,76 todi l = 64 / Re = 0,055

Gni skrustikken på rørene

R tr = 0,055 * (1041 * 0,926 2 * 2250) / (2 * 9,81 * 0,144) = 0,039 MPa.

Det er også tillatt å installere en skrustikke:

R d.u. = (0,173 2 -0,144 2)/(0,173 2 +0,144 2)*(650/1,75)+17-1041*9,81*2250*10 -6 =

Det tillatte trykket på borehalsen i posisjonen avhengig av verdien av å kutte den øvre delen av rørsøylen inn i platen som skal festes, bestemmes av formelen

de R str - strekkkraft for foringsrør laget av stål av verdigruppe L, opptil 1,59 MN,

G – strammekraft ved binding av foringsrøret (se boreloggen), som er 0,5 MN; til - verdireserve, som antas å være lik 1,5. Todi tillatt girlovy-vice:

R d.u. = 34,4 MPa.

Det er to betydninger av R.d.u. mindre aksepteres (34,4 MPa).

Kraftig vibrasjons skrustikke med en akseptabel skrustikke på armen på 34,4 MPa på lageret:

Rz = R d.u. + rGН - P tr = 34,4 * 10 6 + 1041 * 9,81 * 2250 - 0,039 * 10 6 = 57,34 MPa

Leger, at den nødvendige skrustikken for å rive på viboi P rozr = 39.375 MPa er mindre enn P z = 57.34 MPa, er arbeidsskruestikken på bladet til verdlovin betydelig

P y = P dis - rgH + P tr = 39,375 * 106 - 1041 * 9,81 * 2250 + 0,039 * 106 = 16,9 MPa.

Derfor, hvis trykket på borkronen er lavere enn tillatt, er det mulig å utføre pumping av den hydrauliske fraktureringen av røret.

3. Beregn nødvendig mengde arbeidstid.

Volumet av råstoffet egner seg ikke til presis analyse. Det avhenger av viskositeten til harpiksen og filtreringen, penetreringen av boresonen, pumpehastigheten til harpiksen og trykket til sprengningen. Etter nyere data varierer vannvolumet i utslippet fra 5 til 10 m3. Akseptabelt for Sverdlovina V p = 7,5 m 3 nafta.

Mye sandholdig sand ligger foran myndighetene i denne regionen, mye sand pumpet inn i reservoaret og dets konsentrasjon. Faktisk tilberedes 20 – 50 m 3 radini (V pzh) og 8 – 10 t pіsku (G pes).

Konsentrasjonen av sand avhenger av viskositeten til sanden og pumpehastigheten. For olje med en viskositet på 90 mPa * s tas Z = 250 kg/m 3. Med dette volumet av væske i midten:

V pz = G pes / C = 8000/250 = 32 m3.

Volumet av radiumpumping skyldes å være mye mindre enn volumet til rørsøylen, siden når volumet av radium pumpes i et volum som overstiger volumet til kolonnen, vil pumpene ved slutten av pumpeprosessen fungere ved en høy skrustikke nødvendig for å presse sand inn i sprekker. Og pumpe væske med slipende partikler kl i en høy skrustikke forårsake ekstrem slitasje på sylindrene og pumpeventilene.

Kapasitet 168 mm foringsrørsøyle med en dybde på 1800 m blir 34 m 3 og det totale volumet av foringsrøret aksepteres - 29 m 3

Den optimale konsentrasjonen av sand kan bestemmes på grunnlag av likviditeten til sandkornene ved vedtatte arbeidsforhold i henhold til formelen

De Z - konsentrasjon av sand, kg/m 3;

n - fluiditeten til sandkorn med en diameter på 0,8 mm m/år skal finnes grafisk i forhold til kjernens viskositet. For viskositeten til radialvæsken 90 MPa*s n = 15 m/år, da

B = 4000/15 = 267 kg/m3.

G = 267 * 29 = 7743 kg.

Bland trykkmediet for å fjerne overskudd fra sanden, og tilsett deretter 1,2 - 1,3 mer til bunnen av kolonnen som sanden pumpes gjennom. Nødvendig service for salgsprosessen:

V pr = = 3,14 * 0,144 ^ 2 * 2250 * 1,3 / 4 = 47,6 m 3

4. Time med hydrodestillasjon

T = (V r + V zhp + Vpr) \ Q = (7,5 +32 +47,6) / 1500 = 0,06 dager

De Q-dobova vitrata av arbeidsplass, m³

5. Radius av horisontal sprekk

rt=c(Q√(10^-9*μ*tр)/κ)^0,5,m

de s-empirisk koeffisient for å ligge under presset fra byen (c = 0,02);

Q-vitrate rіdini rozrivu; μ-viskositeten til råvaren; tr-time med nedlasting;

K-penetrasjon av rasen.

rt=0,02*(1020√(10^-9*0,05*7,2)/75*10^-15)^0,5=5,3m

6. Penetrering av horisontal sprekk

Kt=ω^2/10^4*12,

de er bredden på sprekken (ω = 0,1 cm).

Kt=0,1^2/10^4*12=83,3*10^-9 m².

7. Penetrering av den følsomme sonen

Kp.z=(kp*h+kt*ω)/(h+ω),

hvor kp er formasjonens penetrasjon, h er formasjonens effektive tykkelse (h=22m), ω=0,001m.

KP.Z=(75*10^-15*22+83.33*10^-9*0.001)/(22+0.001)=3.8*10^-12m²

8. Gjennomføring av hele avløpssystemet

Kd.s=[kp*kp.z*lg(Rk/rc)]/(kp.z*lg(Rk/rT)+kp*lg(rT/rc))

der Rk er radiusen til livslinjen til Sverdlovsk (Rk = 250m), rc er radiusen til Sverdlovsk-områdets nærhet

(rc=0,075m), rt-radius av sprekken, (rt=5,3m)

cd.s=/=1,5*10^-13m².

9. Sverdlova produksjon etter hydrofrakturering

Q=(2π*cd.c*h* p)/(μ*log(Rк/rt)

de Q-maksimal strømningshastighet, m/s; kd.s-formasjonspenetrering etter hydraulisk frakturering, h-effektiv formasjonstykkelse, Δр-depresjon på brønnen, Δр= ​​рл - рз, (Δр=2,8 MPa), μ-dynamisk viskositet av olje, (μ=1сПс* Med).

Q=(2*3,14*1,5*10^-13*22*2,8*10^6)/(10^-2*lg(250/5,3))=34,7*10^-4m³/s

10. Antall pumpeenheter

de qag = 5,1 l/s - produktiviteten til en enhet ved en annen hastighet ved

p = 18,2 MPa (CA-400)

N=(17/5,1)+1=4,3-5

11. Effektivitet av hydraulisk frakturering

Permeasjonseffekten av hydraulisk frakturering kan bestemmes på forhånd ved å bruke den lignende formelen til G.K. Maksimovich, hvilken radius av borehullet rs etter hydraulisk frakturering er lik radiusen til sprekken rt.

n=Q2/Q1=lg(Rк/rс)/log(Rк/rt)

hvor Q1 og Q2 boreeffekt er konsistent før og etter hydrofrakturering, Rк=250 m,

rc = 0,075 m, rt = 5,3 m.

n=lg(250/0,075)/lg(250/5,3)=2,1(razi).

Den faktiske effektiviteten kan være ganske lav, for i Russland langs sprekker fylt med sand, må man være forsiktig med å bruke formelen uten mye press.

VISNOVOK

I løpet av utviklingen av hydrauliske fraktureringsformasjoner kan det sies at med riktig valg av lagringsanlegg: reservoaret for fraktureringen (konsentrasjon av sandinnhold, reservoarvæske, deres viskositet, granulometrisk sandlagring), god kvalitet nnya: sandblandingsenheter, binder og har arma, utvalg Hvis pakningene er riktig innstilt, kan det sees at i tilfelle av hydrodynamisk formasjonsbrudd, øker boreproduktiviteten og formasjonspenetrasjonen, utvider dreneringssonen seg, noe som muliggjør økt boring produksjon elsker etter hydraulisk frakturering, kanskje to ganger for de samme andre sinnene.

LISTE OVER VICORISTAN LITTERATUR

1. A.M. Yurchuk, O.Z. Istomin, "Rozrahunki nær vidobutku nafta", Moskva, "Nadra"

14.00 Usachov, "Hydraulisk formasjonsfrakturering" Moskva, "Nadra", 1986, 165 s.

3. I.M. Muravyov, R.S. Andriasov, Sh.K. Gimatudinov, V.T. Polozkov "Forstyrrelse og utnyttelse av naftaforekomster", Moskva, "Nadra" 1970, 445 s.

a) boringen er klargjort og en pakning og anker senkes ned i den på rør; spesielle beslag er installert på hengeren;

b) å sikre parametrene for den hydrauliske fraktureringen: vannforsyningen for modningen, vannforsyningen, fyllingen av vannet som tilføres;

c) det er nødvendig å installere antall enheter som kreves for hydraulisk frakturering;

d) prosessen med å pumpe borehullet inn i midten av riven fører til produktivitet, som overstiger overflateproduksjonen til borehullet med 2-3 ganger;

e) etter brudd på formasjonen tilføres sandholdig jord til borehullet;

f) etter fullført pumping av kjernematerialet inn i borehullet, tilføres en pressende væske for å skyve kjernematerialet inn i formasjonen.

En annen nøkkel til suksess er valget av en agent som vil løsne. I forbindelse med dette velger vi å bruke et keramisk proppemiddel, som har høyere verdi, lavere kremaktig sand. Et slikt materiale for Katkoneft joint venture ble granulær karbolitt i størrelsene 16/20 og 20/40 (korndiameter 6,8 mm og 1 mm). Vinen kombineres lett med et geleaktig smeltemiddel, er godt sortert, har korrekt sfærisitet og høy penetrasjon ved sprekken etter brudd. Størrelsestypene 16/20 og 20/40 er valgt med omhu i henhold til geologiske sinn.

Etter å ha valgt mengde og type proppantstørrelse, velges borerobotparametrene for å lage en proppantpumpeplan. Siden borehullene ikke er omfattende bearbeidet ved bruk av hydraulisk fraktureringsmetode, settes proppantkapasiteten per borehull til maksimalt 10-11 tonn.

På joint venture er det et dvorozmirnu-system av tidevann, delt av Canada. Vaughn lar teorien om sprekkgenerering stagnere inntil utformingen av bruddprosessen er optimalisert.

Etter å ha klargjort borekronen og utført de nødvendige utvidelsene, utføres den hydrauliske utmatingen i henhold til et bekreftet program.

Det er nødvendig å pumpe inn en slik mengde proppemiddel at det forblir i tråd med inntrengningen av reservoaret og størrelsen på sprekken. Etter pumping av 50-80 m3 naftagel slippes en proppemiddelkonsentrasjon på 100-1000 kg proppemiddel per 1 m3 proppemiddel ned i midten av sprengningen.

På dette tidspunktet øker trykket til maksimum, som vist i figur 5.2.1. Hele modningsprosessen overvåkes av ekstra enheter og registreres kontinuerlig ved å registrere alle parametere (mengde bortkastet materiale, karbid, trykkøkning) i prosessen. I det øyeblikket trykket trykkes (Pmax = 60 MPa), oppstår et hydraulisk brudd i formasjonen. Skruestikken begynner å falle kraftig (div. Fig. 5.2.1) og blir minimal (~5,5-6,0 MPa), noe som indikerer den hydrauliske støtten til hovedakselen i røret.

Etter den hydrauliske fraktureringen startes "returstrøm"-prosedyren for å fjerne kjernen av bruddet og slippmiddelet som ikke er konsolidert.

Ytterligere operasjoner er rettet mot å klargjøre borkronen før den settes i drift

Hjemlandet er ansvarlig for morens kraft til å prøve å lukke det sprekklukkende middelet på det viktige stedet og trenge inn i formasjonsbrønnen. Bruk vicor for denne viskøse væsken - nafta, emulsjon, sulfitt - alkohol destillasjon. Ondt vann, som et ikke-drivende middel for elven, krever forsiktighet, spesielt når du fyller sanden, da det er mulig at sanden vil bli utfelt på grunn av dannelsen av store trafikkorker.

Klemlinjer vil sikre at væsken skyves ut fra formasjonen, samt at overskuddet fjernes fra slangen.

Hovedtyper av hydraulisk fraktureringsprosess

I praksisen med hydraulisk frakturering har det dukket opp tre hovedtyper av prosesser: intervall, rik og dyp penetrerende.

Intervall hydraulisk brudd overfører rettingen av injeksjonen til skrustikken til ett av lagene eller lagene i multiplastmaterialet når det andre er slått av.

En av måtene er å isolere det valgte intervallet med to pakkere. Det er nødvendig å oppdage metoder for re-krystall av de nedre lagene fylt med sand.

Dette er en teknologi som innebærer først å pumpe polyetylenposer inn i kjernen, som direkte og med større penetrasjon tetter filtrene deres. Videre, under hydraulisk frakturering, blir formasjonen fratatt trykk på grunn av mindre penetrering.

Bagatorazov hydraulisk frakturering ligger i det suksessive bruddet av flere lag med lag med en bane av gradvis overlapping av sprekkene som er skapt i filterområdet av polyetylenkjølere, som tvinges av væskestrømmer.

Gliboke-kiling mikrosprekker pumpes inn i dannelsen av mediet for å inneholde konsolideringsmidlet og fordele det langs de naturlige mikrosprekkene. I dette tilfellet er det nødvendig at råvaren har lav nok viskositet, lav svak filtreringsevne og bygges opp for ytterligere selvdestruksjon. Et slikt produkt er en naftasyreemulsjon, som er fremstilt på basis av nafta og inkluderer saltsyre, forskjellige damper og syntetiske fettsyrer. I tillegg til resten reguleres hastigheten for emulsjonsoppløsning.

I dag er varehus mye tilgjengelig for salg. nafta, begrenset til lavpenetrasjon, dårlig drenerte, heterogene og dissekerte reservoarer.

En av de effektive metodene for å øke produktiviteten til øvelser som eksponerer slike lag er å øke utvinningshastigheten nafta Av disse er det hydraulisk oppsprekking av formasjonen (HF) Hydraulisk oppsprekking kan defineres som mekanisk metode innstrømning inn i den produktive formasjonen, når bergarten sprenges langs områder med minimal verdi på grunn av trykket som utøves på formasjonen, noe som skaper væske som pumpes inn i formasjonen. Fluider hvorfra energien som er nødvendig for frakturering overføres fra overflaten til bunnen av borehullet, kalles fraktureringsvæsker.

Etter brudd under trykket fra midten, blir sprekken større, som følge av et system med naturlige sprekker som ikke åpnes av boret, og fra soner med økt penetrasjon; På denne måten utvides området av formasjonen som dreneres av borehullet. Ved lukking av sprekken transporteres granulært materiale gjennom sprekkene, som fikserer sprekkene i det åpne området etter å ha fjernet overtrykket.

Som et resultat øker produksjonen av typen fottøy flere ganger eller aksepten av injeksjonsborene for senking av de hydrauliske støttene i vibrasjonssonen og den økte filtreringsoverflaten til boret, så vel som jeg elsker Kintseva naftov_ddacha for utvidelse av svakt drenerte soner og mellomlag til ødeleggelse av svakt drenerte soner.

Den hydrauliske fraktureringsmetoden har ingen teknologiske løsninger, avhengig av særegenhetene til et bestemt behandlingsobjekt, og oppnås ved denne metoden. Hydrauliske fraktureringsteknologier er utviklet i forkant av behovet for å pumpe teknologiske kjerner og gevir, og selvsagt i henhold til størrelsen på sprekkene som skapes.

Den bredest mulige bredden ble avskåret fra den lokale hydrauliske divergensen som en effektiv tilstrømning inn i området til borehullene. I dette tilfellet er det tilstrekkelig å lage sprekker opp til 10...20 m lange ved å pumpe titalls kubikkmeter av omtrent ett tonn proppant. Og her øker produksjonshastigheten til bor med 2,3 ganger.

For tiden utvikles teknologier for å lage sprekker med kort lengde i midten av svært gjennomtrengelige formasjoner intensivt, noe som gjør det mulig å redusere støtten til vibrasjonssonen og øke borets effektive radius.

Å utføre hydraulisk frakturering for å lukke lange sprekker vil føre til en økning ikke bare i penetreringen av vibratorsonen, men også i tilstrømningen av formasjonen, oppnå før utvinning av ekstra reserver nafta det avansementet naftovydobuvannya generelt. Når det er mulig å redusere strømningsvanninnholdet i produktene som produseres. Den optimale dybden av en fast sprekk med en formasjonsgjennomtrengning på 0,01...0,05 µm2 er 40...60 m, og pumpebehovet er fra titalls til hundrevis av kubikkmeter og fra én til titalls tonn proppemiddel.

I dette tilfellet introduseres selektiv hydrofrakturering, som muliggjør utvinning av kuler med lav penetrasjon før desintegrering og øker produktiviteten.

For høsting før høsting gass samlere med ultralav penetrasjon (mindre enn 10 µm 2) i USA, Canada og en rekke land Vest-Europa Det er mulig å med hell bruke masseoljeteknologien til å lage sprekker på opptil 1000 m lange eller mer ved å pumpe hundrevis til tusenvis av kubikkmeter proppant og hundrevis til tusenvis av tonn proppant.

Dosvida zastosuvannya hydrofrakturering av formasjonen bak kordonen

Først av alt naftovium I praksis ble den hydrauliske utvidelsen fullført i 1947. USA. Teknologien og de teoretiske fenomenene om den hydrauliske fraktureringsprosessen ble beskrevet i arbeidet til J. Clark i 1948. Dette er grunnen til at denne teknologien har utvidet seg mye. For eksempel, 1955 r. I USA ble det utført mer enn 100 000 hydrauliske fraktureringsoperasjoner.Verden har avansert teoretisk kunnskap om prosessen og forbedrede tekniske egenskaper eie, når materialene er revet fra hverandre, har suksessraten for operasjonen nådd 90%. Fram til 1968 Verden har fullført over en million operasjoner. I USA ble det maksimale antallet operasjoner som involverer stimulering av borehull ved bruk av den hydrauliske fraktureringsmetoden identifisert i 1955. - ca 4500 hydraulisk frakturering / ms, frem til 1972 endret antall operasjoner til 1000 frakturering / ms, og frem til 1990 stabiliserte det seg på rundt 1500 operasjoner / ms.

Teknologien for stagnasjon av hydraulisk frakturering er basert på den kjente mekanismen for dannelse og utvikling av sprekker, som gjør det mulig å forutsi geometrien til sprekken og optimalisere dens parametere. For det første oppfylte enkle modeller som indikerer sammenhengene mellom rivetrykket, plastisk deformasjon av fjellet og den resulterende utdyping og åpning av sprekker behovene til praksisen før den hydrauliske fraktureringsoperasjonen, krevde ingen investeringer med store kostnader iv. Implementeringen av massiv hydraulisk frakturering, som resulterer i et stort sløsing med ressurser og proppant, har nødvendiggjort opprettelsen av mer grundige to- og tredimensjonale modeller, som muliggjør mer pålitelig prediksjon av behandlingsresultater. veksten av sprekken og kryssingen av linjen i den i to innbyrdes vinkelrette retninger.

Den viktigste faktoren for suksessen til den hydrauliske fraktureringsprosedyren er surheten til reservoaret og proppemidlet. Hovedformålet med brudd er overføring fra overflaten til bunnen av borehullet av energien som er nødvendig for å åpne sprekken, og transport av proppemiddel langs sprekken. Hovedegenskapene til "Ridina Rozrivu - Proppant" -systemet er:

Reologisk kraft i det "rene" landet og landet som kan fortrenge proppant;

Kildens infiltrasjonskraft, som betyr at den strømmer inn i formasjonen under hydraulisk frakturering og ved overføring av proppemiddel langs sprekken;

Målet er å sikre overføring av proppemiddel til endene av sprekken på målstedet uten forutsetninger;

Mulighet for påføring av lett og væske under sprengningsprosessen for å sikre minimal klumping av proppemiddelpakken og overflødig dannelse;

Rikdommen i elven er atskilt fra ulike tilsetningsstoffer, overført teknologi, mulige hus og reservoarer;

Fysisk kraft av proppant.

Teknologiske løsninger for hydraulisk frakturering av det skyldige materialet har tilstrekkelig dynamisk viskositet for å lage sprekker med høy ledningsevne for deres store åpning og effektive fylling med proppemiddel; bruk lave filtreringsstrømmer for å fjerne sprekker av nødvendig størrelse med minimalt avfall; sikre en minimal reduksjon i permeabiliteten til formasjonssonen som er i kontakt med hovedbruddet; sikre lave kostnader ved å gni på rør; Derfor er termisk stabilitet og høy stabilitet av jorda tilstrekkelig for den avsatte formasjonen. stabilitet av strukturen til kjernen under slitasjetiden; lett fjernet fra formasjonen og sprekker på grunn av hydraulisk brudd etter kutting; være teknologisk avansert fra de som er forberedt og reddet fra industrielle sinn; mor har lav etsende aktivitet; være miljøvennlig og trygg i det tørre miljøet; mor shodo nizku vartіst.

Pershi rіdini razrivu bouli på naftovium Siden slutten av 1950-tallet har vannbaserte forbindelser begynt å dukke opp, oftest guargummi og hydroksypropylguar. I USA genereres over 70 % av all hydraulisk frakturering fra lokale regioner. Geli på naftovium grunnlaget er vikorista i 5% av tap, pini зі presset gass stagnere ved 25 % av alle hydrauliske fraktureringssteder. For å forbedre effektiviteten til det hydrauliske fraktureringssystemet tilsettes ulike additiver til fraktureringssystemet, hovedsakelig antifiltreringsmidler og friksjonsreduserende midler.

Feil under hydrofrakturering i områder med lav penetrasjon gass Lagene er ofte fylt med mye vin, noe som fører til at sprekker revner og blokkerer. Som et resultat gir kolben etter gass Etter hydraulisk trykking kan det virke 80 % lavere enn installert verdi etter en time, mens det forventes en økning i boreproduksjonen etter hvert som sprekken ryddes – i løpet av de neste månedene. I slike formasjoner er det spesielt viktig å redusere mengden av hydrokarboner i hydrokarbonsonen, dannelsen av enten mettet karbonsyre eller svovelsyre; Fra tilsetning av nitrogen. Karbondioksid introduseres i formasjonen på koketrinnet, og tilsettes ved synet gass. Dette lar deg fremskynde formasjonsbruddet og unngå slike negative effekter, som er mest uttalt ved lav penetrasjon gass samlere, som å blokkere sprekker i midten av eksplosjonen, redusere fasepenetrasjon for gass nær sprekken, bytt kapillær skrustikken og bløtlegg steinen. Den lave viskositeten til slike fraktureringsvæsker kompenseres for under den hydrauliske fraktureringsoperasjonen ved en høyere injeksjonshastighet.

Gjeldende materialer som er vikorisert for å fikse sprekker i åpne områder - proppemiddel - kan deles inn i to typer - kvartssand og syntetisk proppemiddel av middels og høy verdi. De fysiske egenskapene til proppemidler som påføres ledningsevnen til en sprekk inkluderer slike parametere som tetthet, størrelse på granuler og granulometrisk lagring, viskositet (tilstedeværelse av hus, dispersjon i syrer), form på granuler (sfærisitet og rundhet), etc. Sykdom .

Det første og mest brukte materialet for å fikse sprekker er sand, hvis tykkelse blir ca. 2,65 g/cm 2 . Trykket har en tendens til å bli påvirket av hydraulisk oppsprekking av formasjoner, hvor kompresjonsspenningen ikke overstiger 40 MPa. Gjennomsnittlig keramisk proppemiddel har en tykkelse på 2,7...3,3 g/cm 3, som er utsatt for trykkspenninger på opptil 69 MPa. Høykvalitets proppemidler, som sintret bauxitt og zirkoniumoksid, vikoriseres under kompresjonsspenning på opptil 100 MPa, tykkelsen på disse materialene blir 3,2...3,8 g/cm 3. Kraften til høykvalitets proppemidler kombineres med deres sokoyu vartista.

I tillegg er det i USA et navn for supersand - kvartssand, hvis korn er dekket med spesielle harpikser, som øker verdien og forhindrer slitasje på proppantpartikler som er tilberedt fra sprekker. Tykkelsen på supersanden bør være 2,55 g/cm 3 . Syntetisk harpiksbelagt proppemiddel blir også produsert og vikorisert.

Verdi er hovedkriteriet for valg av proppemidler for spesifikke reservoarer for å sikre bruddets tørre ledningsevne i formasjonsdybden. I dype borehull er spenningen minimal – horisontal, så det er viktig å fikse vertikale sprekker. Med dybde øker minimum horisontalspenning til ca. 19 MPa/km. Derfor, langs proppantets dybde, er følgende områder med stagnasjon synlige: kvartssand - opptil 2500 m; middels stor proppant – opptil 3500 m; høyverdig proppemiddel – over 3500 m.

Studier av de gjenværende bergartene, utført i USA, viste at stagnasjonen av middels verdi proppants er økonomisk effektiv på dybder mindre enn 2500 m, mens økningen i kostnadene for lagring av deres substans ї jevnet med kvartssand vartosti overlapper med spillet på tillegg videoflaske med nafta for beskyttelse av sprekker og hydraulisk frakturering av proppemiddelemballasje med høyere ledningsevne.

Oftest gelert proppemiddel med granulatstørrelser på 0,425...0,85 mm (20/40 mesh), opptil 0,85...1,7 mm (12/20 mesh), 0,85...1,18 mm ( 16/20 mesh), 0,212...0,425 mm (40/70 mesh). Valget av de nødvendige proppantkornene bestemmes av et kompleks av tjenestemenn. Jo større granuler, desto større penetrering av proppantpakningen i sprekken. Imidlertid er bruk av proppemiddel av høyfraksjonen forbundet med ytterligere problemer når sprekken overføres. Verdien av proppemidlet synker på grunn av større granulatstørrelser. I tillegg, i svakt sementerte reservoarer, er dispergeringen av proppantfraksjonen av fraksjonen viktigere, siden emballasjen av grovkornet proppemiddel gradvis blir komprimert på grunn av hastigheten med hvilken partikler fjernes fra formasjonen og dens penetrering avtar.

Basert på rundheten og sfærisiteten til proppantgranulene, bestemme tykkelsen på pakningen i sprekken, støtten, samt stadiet av granuler som snur under en skrustikke. Tykkelsen på proppemidlet betyr overføring og påføring av proppemiddel langs sprekken. Det er viktig å støtte høyfaste proppematerialer i det kritiske stadiet av brudd når de transporteres gjennom sprekker. Fylling av sprekker med høytykkelse proppemiddel kan nås via to ruter - vicorer av høyviskøse elver, som transporterer proppemiddel langs bunnen av sprekken med minimal setning, eller stagnasjon av lavviskøse elver med økt pumpehastighet. Nylig begynte utenlandske selskaper å produsere lettere proppantmaterialer, som er preget av redusert tykkelse.

På grunn av det store mangfoldet i regionen, utviklingen av proppemidler som dukket opp på det amerikanske markedet, det amerikanske naftovim Instituttet (API) har utviklet standardmetoder for å bestemme styrken til disse materialene (API RP39; Prud'homme, 1984, 1985, 1986 - for råvarer, og API RP60 - for proppemidler).

Nina USA har samlet store bevis fra den hydrauliske fraktureringen, og bestefaren legger stor vekt på forberedelsen av hudkirurgi. Det viktigste elementet i en slik forberedelse er innsamling og analyse av primærinformasjon. Dataene som kreves for forberedelse av hydraulisk frakturering kan deles inn i tre grupper:

Geologiske og fysiske egenskaper ved formasjonen (penetrasjon, porøsitet, metning, formasjonstrykk, posisjon gass-nafta vann-nafta-kontakter, petrografi av porer);

Karakteristikk av geometrien og orienteringen til sprekken (minimum horisontal spenning, Youngs modul, viskositet og tykkelse på sprekken, Poissons forhold, bergfasthet, etc.);

Myndighetene i landet vil rive og proppe. De viktigste Jerelms av INFORMASIA є Geologiychin, geofіzichni at Petrofіzichnі Dosliznnya, laboratoriet analiz Kern, og slike resultatene av proxy eksperter, ble Polegu holdt av Miro-Girodrozriviv.

I fremtiden utvikles teknologien for en integrert tilnærming til hydraulisk brudddesign, som er basert på en rekke faktorer, for eksempel formasjonskonduktivitet, boreplasseringssystem, bruddmekanikk, egenskaper til bruddkjernen og proppant, teknologisk og økonomisk utveksling. Generelt må optimaliseringsprosedyren for hydraulisk frakturering inneholde følgende elementer:

Ødeleggelse av en rekke brudd- og proppematerialer som er nødvendige for å lage en sprekk med nødvendige dimensjoner og ledningsevne;

Teknikk for å bestemme optimale injeksjonsparametere basert på egenskapene til proppemiddelet og teknologiske grenser;

En kompleks algoritme som lar deg optimere de geometriske parametrene og konduktiviteten til bruddet for å opprettholde produktiviteten til formasjonen og boreplasseringssystemet, som sikrer en balanse mellom filtreringsegenskapene til formasjonen og bruddet, basert på det maksimale kriteriet izatsii fortjeneste fra boring.

Opprettelsen av optimal hydraulisk fraktureringsteknologi er basert på følgende kriterier:

Sikre optimalisering av de vibrerende bestandene av slekten;

Maksimering av inntrengningsdybden av proppemiddel inn i sprekken:

Optimalisering av injeksjonsparametere fra reservoaret og proppant;

Minimering av sløsing med prosessering;

Maksimering av fortjeneste per rakhunok fra uttak av tilleggsinntekter naftaі gass. Basert på disse kriteriene kan man se følgende stadier av optimalisering av hydraulisk frakturering på stedet:

1. Valg av borehull for bearbeiding ved bruk av originalt eller designet sporsystem, som vil sikre maksimering videoflaske med naftaі gass samtidig som avfall minimeres.

2. Bestem den optimale geometrien til sprekken - øk ledningsevnen med regulering av formasjonsgjennomtrengning, borplasseringssystem, boreavstand fra gass- eller vann-nafta-kontakt.

3. Velge en modell for sprekkutvidelse basert på analyse av fjellets mekaniske egenskaper, fordelingen av spenninger i formasjonen og avanserte eksperimenter.

4. Valg av proppemiddel med passende styrker av verdi, volum og konsentrasjon av proppemiddel som er nødvendig for å reparere sprekken i henhold til spesifiserte styrker.

5. Valg av type brudd fra de aktuelle reologiske myndighetene for å bestemme egenskapene til formasjonen, proppant og bruddgeometri.

6. Bestemmelse av nødvendig volum av reservoaret og valg av optimale injeksjonsparametere for å opprettholde egenskapene til reservoaret og proppemidlet, samt teknologiske grenser.

7. Den økonomiske effektiviteten av hydraulisk frakturering.

Amerikanske zusillas gass Pre-Law Institute (GRI) og den største naftovykhі gass Amerikanske selskaper (Mobil Oil Co., Amoco Production Co., Schiumberger etc.) har utviklet et nytt teknologisk kompleks som inkluderer mobil eie GRI for testing og overvåking av intensiteten av den hydrauliske fraktureringsoperasjonen, en GRI-enhet for overvåking av reologi, et trivielt dataprogram for "design" av en fraktur FRACPRO, en enhet for å bestemme spenningsprofilen ved reservoaret og mikroseismisk utstyr for å bestemme høyde og asimut til sprekken.

De siste nye teknologiene gjør det mulig å velge den typen reservoar og proppant som passer best til spesifikke behov, og å kontrollere utvidelse og åpning av sprekker, transportere proppant fra en bestemt stasjon for å sikre at det dannes sprekker, og Operasjonen er nå fullført . Å kjenne spenningsprofilen til formasjonen gjør det mulig å bestemme trykket ved hydraulisk frakturering og å bestemme geometrien til sprekken. Ved høye spenningsnivåer nær kollektoren og i ikke-gjennomtrengende barrierer utvider sprekken seg til en større og mindre høyde, lavere nær platen med en ubetydelig forskjell i disse spenningene. Mengden informasjon i trivariatmodellen gjør at man raskt og pålitelig kan forutsi geometrien og filtreringsegenskapene til sprekken. Testing av ny hydraulisk fraktureringsteknologi klokken seks gass i USA (i Texas, Wyoming og Colorado) viste den høy effektivitet for lavpermeabilitetssamlere.

I noen typer stormer oppstår hydraulisk brudd ved betydelig høyere lav skrustikke lavere kolbespenninger i laget. Avkjøling av formasjonen som følge av pumping i injeksjonsboringen kaldt vann, som øker betydelig med temperaturen i formasjonen, fører til en reduksjon i fjærspenning og hydraulisk brudd i injeksjonsboringene i en vibrerende skrustikke, som er skrustikkeformet under flom. Undersøkelser utført ved Prudhoe Bay-området (USA) viste at de fleste sprekkene som oppsto på denne måten varierte mellom 6...60 m. Det er i dag kjent at ved injeksjonsboringer med stor kontrast i formasjonstemperaturer Når vann pumpes , oppstår et hydraulisk utbrudd.

Når hydraulisk frakturering utføres på dårlige borehull, som er direkte eksponert for bruddoverflaten, oppstår det problemer på grunn av dannelsen av en rekke sprekker ved forskjellige intervaller av perforering og krumning av sprekker nær borehullet. For å lage en enkelt flat sprekk i slike borehull, brukes en spesiell teknologi, basert på antall perforeringsåpninger, deres dimensjoner, antall og orientering i forhold til direkte hodespenninger ved reservoaret.

I fremtiden blir hydrauliske fraktureringsteknologier ved horisontale boringer fragmentert. Orienteringen av sprekken i forhold til boreaksen bestemmes direkte fra den horisontale akselen i forhold til asimuten til minimum hodespenning i formasjonen. Siden det horisontale boret er parallelt direkte med minimum hodespenning, dannes det under hydraulisk frakturering tverrgående sprekker. Teknologien for å lage flere sprekker i ett horisontalt bor er utviklet. Og her bestemmes antall sprekker i henhold til de teknologiske og økonomiske grensene og bør bli 3.-.4.

Det første industrielle eksperimentet for å reparere en rekke sprekker i tynne bor ble utført av Mobil-selskapet på 60-tallet. Hydrorozrivi inn naftovykh horisontale boringer ble utført på fødestedene til den danske delen av Pivnichnyhavet. på gass forfedre i Pivnichnyhavet (Nederland) i et lag med en penetrasjon på 1-10 -3 µm 2 er det to tverrgående sprekker ved det horisontale borehullet.

Det største prosjektet ble opprettet kl gass slekten Solingen nær Pivnichnyhavet (Nimechchina), som er preget av lav penetrasjon (10-6...10 -4 μm2), gjennomsnittlig porøsitet på 10...12% og gjennomsnittlig tykkelse på formasjonen på ca. 100 m. Noah 600 m opprettet Selv om tverrsnittet av sprekken, er hudtrykket nær 100 m. Toppproduksjonen av borkronen er 700 tusen. m 3/dag, den nedre boringen fungerer med en gjennomsnittlig strømningshastighet på 500 tusen. m 3/dag

Hvis den horisontale delen av boret er parallell med den maksimale horisontale spenningen, vil den hydrauliske sprekken forlenges langs borets akse. Den sene sprekken kan ikke indikere en signifikant økning i strømningshastigheten til det horisontale boret, men selve det horisontale boret med den sene sprekken kan sees på som en sprekk med svært høy ledningsevne. Vrahovay, at økningen i ledningsevne er den primære faktoren for å øke produksjonshastigheten til borehull med sprekker i midten og høypenetrasjonsformasjoner, med utviklingen av slike formasjoner er det mulig å vikoristane hydrofrakturering i horisontale borehull med opprettelse av post eksisterende sprekker. Dosvіdcheni Roboti Vyznoshennya Enfeasy Posdovniykh Trіshchin, utført på korposure av Kuparu-Riger (Alaska) ved Chotirokh horisontale Sverdlovins, viste, produktiviteten til den midtre zbilshawed med 71 %, og Vitrati med 37 %. I alle tilfeller er valget mellom utforming av vertikale bor fra hydraulisk trykking, horisontale boringer og horisontale boringer fra hydraulisk trykking basert på en vurdering av den økonomiske effektiviteten til den og annen teknologi ii.

Teknologien for pulserende hydraulisk frakturering tillater dannelse av en rekke sprekker i borehullet, som divergerer radielt fra boret, som effektivt kan brukes til å redusere hudeffekten i vibratorsonen, spesielt i midten av nye og svært gjennomtrengelige formasjoner

Hydrofrakturering av formasjoner med middels og høy permeabilitet er en av metodene for å stimulere borehull som utvikler seg mest intensivt på dette tidspunktet. I formasjoner med høy penetrering er hovedfaktoren for å øke produksjonshastigheten til borehullet som følge av hydraulisk brudd bredden på sprekken, sammenlignet med lavt penetrerende formasjoner, hvor en slik faktor er nedetiden. For å lage korte brede sprekker brukes vikorist

teknologi for avsetning av proppemiddel i enden av sprekken (TSO-tip screen out), som tvinger proppemiddelet inn i det første laget til enden av sprekken ved å øke konsentrasjonen av arbeidsvæsken gradvis under prosessering. Avsetningen av proppemiddel ved enden av sprekken overskrider veksten på slutten. Ytterligere pumping av materialet som bærer proppemidlet fører til en økning i sprekkens bredde, og når 2,5 cm, mens under nødhydraulisk brudd blir bredden på sprekken 2...3 mm. Som et resultat blir den effektive ledningsevnen til sprekken (penetrasjon og bredde) 300...3000 µm 2m. For å stoppe proppevin under offensiven operasjon Sverdlovy TSO-teknologi krever bruk av viskøst harpiksholdig proppemiddel, som klumper seg og skaper en viskøs gnidning i en time videoboot, eller med gruspakking, hvis proppemiddelet skyves inn i sprekken bak et ekstra filter (Frac-and-Pack). Denne teknologien utvikles for å akselerere veksten av sprekker til vann nafta kontakt. TSO-teknologi er vellykket installert i regionene Prudhoe Bay (USA), Mexico, Indonesia og Peanuthavet.

Opprettelsen av korte brede sprekker ved kjernene, som avslører midten av det svært gjennomtrengelige laget, gir garni resultater med en betydelig nedgang i innsamlingsmyndighetene i vaksinesonen som en økning i den effektive radiusen til Sverdlovsk-regionen; i plastrike reservoarer, hvor en vertikal sprekk sikrer uavbrutt binding av tynne medielag fra perforeringssonen; i samlere, med migrering av fraksjonerte partikler, på grunn av reduksjonen i fluiditet, får strømmen nær borkronen sanden til å strømme inn i vinen; V gass formasjoner for å redusere de negative effektene forbundet med turbulisering av strømmen nær Sverdlovka. Per dette øyeblikk har USA fullført over 1 million vellykkede hydrauliske fraktureringsoperasjoner, ervervet over 40 % av Sverdlovian-reservene, noe som resulterer i 30 % av reservene naftaі gass overført fra utenfor balansen til foreløpig. Tidlig USAs vekstrate videoflaske med nafta Som et resultat ble stagnasjonen av hydraulisk trykking nær 1,5 milliarder m 3 .

På slutten av 70-tallet, med etableringen av nye lokale syntetiske proppemidler, begynte stagnasjonen av hydraulisk frakturering å ta av i gassі naftovykh forfedrene til Vest-Europa, dedikert til de mektige blekksprutene og vapnyakene som vokser på de store dypene. En annen toppperiode i hydrauliske fraktureringsoperasjoner utført i verden ble datert til første halvdel av 80-tallet, da antall behandlinger per måned nådde 4800 og ble hovedsakelig rettet mot feltene. gass samlere I Europa er hovedregionene hvor hydraulisk frakturering utføres konsentrert om fødestedene til Tyskland, Nederland og Storbritannia nær Nordsjøen og på kysten av Tyskland, Nederland og Jugoslavia. Lokal hydrolyse utføres også i de norske aner i Nordsjøen, Frankrike, Italia, Østerrike og landene i Vest-Europa.

Den største mengden storskala hydraulisk fraktureringsarbeid fant sted i Nimechchyna gassbærende formasjoner som ble skuret på en dybde på 3000...6000 m ved en temperatur på 120...180 °C. Her ble det for det meste solgt middels-på-veien og high-end-ting. I fødselsperioden 1976-1985 Dusinvis av massive hydrauliske fraktureringsoperasjoner ble utført nær Nimechchyna. Proppemiddelforbruket på topp var nær 100, ved tredje fall var det 200 t/sq., og i løpet av timen med de største operasjonene nådde det 400...650 t/sq. Dybden på sprekkene varierte fra 100 til 550 m, høyden fra 10 til 115 m. De fleste operasjonene var vellykkede og førte til en økning i produksjonen med 3...10 ganger. Feil ved utførelse av omfattende hydraulisk trykking skyldes, viktigere, det høye vanninnholdet i formasjonen.

Styrking av sprekker i hydraulisk frakturering naftovmesnih lag, i nærheten gassrik, Det ble utført hovedsakelig i den vikorøse sanden, fragmentene av dybden av avsetningene til disse formasjonene utgjør totalt 700 ... 2500 m, og i noen tilfeller ble det midtre proppantet utsatt for vikorisme. på naftovykh i forfedrene til Tyskland og Nederland var proppemiddelvitraten 20...70 t/brønn, og i Vidensky-bassenget i Østerrike var det optimale proppantvitraten mindre enn 6...12 t/brønn. Både gamle og nye typer skoøvelser med brannisolasjon ble vellykket behandlet med intervaller.

Gazovi Storbritannias forfedre i Nordsjøen står for nesten 90 % av landets forbruk gass og opprettholde en dominerende rolle blant gassforsyning til slutten av århundret. Vitrater av proppemiddel under hydraulisk frakturering gassbærende pіskoviki, regummiert på 2700-3000 m dyp, blir 100...250 t/brønn. . Siden begynnelsen av sprekken ble forseglet med enten sand eller middels eller høykvalitets syntetisk proppemiddel, har det siden begynnelsen av 80-tallet dukket opp en utvidet teknologi for sekvensiell pumping av proppemidler inn i sprekken, som er delt inn som et frakk verdifullt lager, og for andre myndigheter. Tilsynelatende, før denne teknologien, ble 100...200 tonn sand med en kornstørrelse på 20/40 mesh pumpet inn i sprekken, deretter 25...75 tonn middels stor proppant med en kornstørrelse på 20/40 eller 16/20. I noen tilfeller ble trifraksjonsmetoden brukt med suksess ved å bruke de siste proppantinjeksjonene på 20/40, 16/20 og 12/20 eller 40/60, 20/40 og 12/20.

Det største ekspansjonsalternativet for to-fraksjons hydrofrakturering er oppnådd fra pumpet hovedsand eller middels proppemiddel type 20/40 med det neste pumpede middels eller høykvalitets proppemiddel type 16/20 eller 12/20 fra sti 10. ,40 % av den obligatoriske uklarheten. Med ulike modifikasjoner av denne teknologien, zokremering, oppnås gode resultater ved å pumpe finkornet sand type 40/70 eller 100 mesh inn i sprekken, deretter hovedvolumet av sand eller proppemiddel type 20/40, og fullføring av sprekken med fin. grovkornet proppemiddel 16/20 eller 12/20 20. Fordelene med slik teknologi ligger foran:

Styrking av sprekken med høyverdig proppemiddel på kanten av boret, der trykkspenningen er høyest;

Redusert kostnad for operasjonen, siden keramisk proppant er 2...4 ganger dyrere for sand;

Opprettelse av den høyeste ledningsevnen til sprekken på periferien av hullet, hvor fluiditeten til væskefiltrering er maksimal;

Injeksjon av proppemiddelet i kjernen, noe som sikres ved et spesielt utvalg av forskjellen i størrelsene på hovedkornene og sprekken som ender, av proppemidlene, med hvilke korn av mindre størrelse presses på kordonen mellom proppemidlene;

Blokkering med finkornet sand naturlige mikrosprekker som dannes på hovedsiden, samt enden av sprekken i laget, noe som reduserer kostnadene for bruddet og forbedrer ledningsevnen til sprekken.

Propanter som pumpes inn i forskjellige områder av sprekken kan kuttes ikke bare ved fraksjonert lagring, men også ved styrke. Jugoslavia har utviklet en veletablert teknologi for massehydraulisk frakturering, som innebærer å pumpe først et lett middels-gradig proppemiddel inn i frakturen, og deretter et viktig surt, høyverdig proppemiddel.

Lettvektsproppmiddel vedlikeholdes fortrinnsvis på en kjent stasjon i landet som transporterer det, slik at det kan leveres lenger unna langs kanten av sprekken. Injeksjon av viktigere proppemiddel med høy surhet i sluttfasen av hydraulisk frakturering gjør det på den ene side mulig å sikre trykkstøtte i området med de høyeste påkjenningene, og på den annen side redusere risikoen for svikt i operasjon, og i sluttfasen er fragmenter av lett proppemiddel allerede levert til sprekken. Massiv hydraulisk frakturering utført i Jugoslavia. Dette er en av de største i Europa; i det første trinnet ble 100...200 tonn lett proppemiddel pumpet inn i bruddet, og i det andre - omtrent 200...450 tonn viktig proppant. Så den opprinnelige tykkelsen på proppemidlet ble 300...650 tonn.

Som et resultat nafta krisi født 1986 kostnadene for hydraulisk fraktureringsarbeid har sunket betydelig, men etter stabilisering av prisene nafta i 1987 - 1990 rubler. I fremtiden planlegger flere familier å oppnå hydraulisk brudd, og de har begynt å fokusere på å optimalisere hydraulisk bruddteknologi og effektivt valg av brudd- og proppantparametere. Den høyeste aktiviteten under implementering og planlegging av hydraulisk trykking nær Vest-Europa er indikert i Pivnichnyhavet i gass forfedre i britisk sektor og i utenlandske finansielle innskudd i norsk sektor.

Betydningen av hydraulisk fraktureringsteknologi for Vest-Europa kan forklares med det faktum at vidobutok tredjedel av reservene gass Her er det mulig og økonomisk forsvarlig ved å utføre hydraulisk frakturering av formasjonen. For å sette det i perspektiv, i USA kan 30...35 % av karbohydratreservene utvinnes fra stagnasjon av hydraulisk frakturering.

Spesifisiteten til utviklingen av marine slekter gjør at driften av stimulerende øvelser er mer effektiv, noe som sikrer større pålitelighet i 1989-1990. det ble tatt en beslutning om fornyet bruk av vikorisert sand som kilemateriale på britiske forfedres land nær Pinehavet. Sand har vært spesielt lenge og mye brukt som kilemateriale i Jugoslavia, Tyrkia, landene i Felles Europa og Sovjetunionen, hvor det var ved makten eie for hydraulisk frakturering, ellers ville det være tilstrekkelig daglig trykk for dyre syntetiske proppemidler. Således, i Jugoslavia og Tyrkia, ble det midterste proppanten vikorisert bare for å fylle sprekken, og hovedmaterialet ble fylt med sand. På grunn av de gjenværende skjebnene knyttet til opprettelsen av industribedrifter, utvidet salg av proppemidler fra utkantselskaper-produsenter til innbyggere i midten av veien, og utviklingen av vannproduksjon, endrer situasjonen seg. I Kina utføres hydraulisk frakturering fra injeksjon av bauksittproppant fra våtdestillasjon med et volum på opptil 120 tonn Det er vist at en lav konsentrasjon av bauxitt vil sikre forbedring av bruddets konduktivitet, og en lav konsentrasjon av sand. Det er brede utsikter for stagnasjon av hydraulisk fraktureringsteknologi på fødesteder Sør Afrika, India, Pakistan, Brasil, Argentina, Venezuela, Peru. I feltene Seredniy Skhod og Venezuela, dedikert til karbonatreservoarer, er hovedteknologien sur frakturering. Det skal bemerkes at i de fleste deler av den tredje verden brukes naturlig sand som et materiale som er kilt, og en blanding av syntetiske proppemidler overføres bare til Algerie og Brasil.

I Vitchiznyany naftovidebutok Hydraulisk frakturering begynte å stagnere i 1952. Zagalne nummer Toppperioden for hydraulisk frakturering i USSR var 1958-1962. det var 1500 operasjoner på elven, og 1959 r. nådde 3000 operasjoner, som viste høye tekniske og økonomiske indikatorer. Inntil da er det nødvendig med teoretisk og kommersiell-eksperimentell forskning på utviklingen av hydrofraktureringsmekanismen og dens innvirkning på produksjonen av borehull. I løpet av inneværende periode har antallet hydrauliske fraktureringsoperasjoner gått ned og stabilisert seg på ca. 100 operasjoner per elv. De viktigste sentrene for hydraulisk frakturering var konsentrert i klanene i Krasnodar-regionen, Volga-Ural-regionen, Tatarstan (Romashkin og Tuymazin-klaner), Bashkiria, Kuybishev-regionen, Tsjetsjenia-Ingusjetia, Turkmenistan, Azer Baijan, Dagestan, Ukraina og Sibir.

Hydraulisk frakturering utføres hovedsakelig for utvikling av injeksjonsboringer ved innvendig konturoversvømmelse og i ulike tilfeller av naftovykh Sverdlovin I tillegg ble metoden for hydraulisk frakturering brukt for å isolere tilstrømningen av bunnvann fra monolitiske formasjoner; I dette tilfellet ble en horisontal hydraulisk sprekk, opprettet bak det valgte intervallet, brukt som en vanntett skjerm. SRSR utførte ikke omfattende hydrolyse. Med industrier utstyrt med sofistikert teknologi for pumping av vann, forsvant behovet for utbredt hydraulisk oppsprekking i injeksjonsbrønner, og etter introduksjonen av utbyggingen av de store høyavkastningsfeltene i Vest-Sibir, var det interesse for hydrofrakturering, ultralyd var praktisk talt kjent. Som et resultat, fra begynnelsen av 70-tallet til slutten av 80-tallet, ble naftovidebutok hydrofrakturering i industriell skala uten å stagnere.

Gjenopplivingen av trolldomshydraulisk frakturering begynte på slutten av 1980-tallet på grunn av den globale endringen i strukturen til reserver naftaі gass .

Nylig, som proppemiddel i Russland, ble naturlig sand brukt med en hastighet på opptil 130 t/sq, og i de fleste perioder ble 20...50 t/sq pumpet. I forbindelse med den tilsynelatende lille leiren i formasjonene som ble dannet, var det ikke behov for herdede syntetiske høysurte proppemidler. Fram til slutten av 1980-tallet, i perioden med hydraulisk frakturering, var vikorisme viktig for både vietnamesisk og rumensk eie, i noen tilfeller - amerikansk.

Infeksjoner har et bredt potensial for å fremme storskala operasjoner fra hydraulisk trykking med lav penetrasjon gassbærende lag i fødestedene til Sibir (dybde - 2000...4000 m), Stavropol (2000...3000 m) og Krasnodar (3000...4000 m) regioner. Saratovsky (2000 m). Orenburz (3000...4000 m) og Astrakhan (Karachaganak fødested (4000...5000 m)).

U naftovidebutok Russland har stor respekt for utsiktene til stagnasjon av den hydrauliske fraktureringsmetoden. Dette ble bestemt av oss i forkant av veksttrenden i reservestrukturen nafta Deler av reservene er i lavpermeabilitetskollektorer. Mer enn 40 % av artens reserver av galusa er lokalisert i samlere med en penetrasjon på mindre enn 5-10-2 µm2, og omtrent 80 % er i Vest-Sibir. Opptil 2000 rubler. Det er en økning i slike reserver av galus opp til 70%. Intensifisering av utviklingen av uproduktive avlinger nafta kan kompletteres med to ruter - forsterket borenett, som vil generere en betydelig økning i kapitalinvesteringer og øke produktiviteten nafta, som fremmer produksjonen av huden vermilion, da. Intensivering av utvinning som reserver nafta, og Sverdlovinene selv.

Lysbestandig naftovydobuvannya viser at en effektiv metode for å intensivere utviklingen av lavpermeabilitetsreservoarer er den hydrauliske fraktureringsmetoden. Høykonduktivitetssprekker i hydraulisk frakturering kan øke produktiviteten til bor med 2...3 ganger, og bruken av hydraulisk frakturering som et element i ekstraksjonssystemet, skaper et hydrodynamisk system av bor med sprekker i hydraulisk frakturering, gir en økning økt tempo i valg av produksjonsreserver, fremgang naftoviddachy for aktiv utvikling av dårlig drenerte soner og lag og økt akkumulering av vannoversvømmelser, og tillater også utvikling av forekomster med et potensielt boreutbytte på 2...3 ganger lavere enn den kostnadseffektive raten videoboot overfører deretter en del av reservene utenfor balansen til produksjon Den økte produksjonen av borehull etter hydraulisk frakturering indikeres av den relative ledningsevnen til formasjonen og bruddet og størrelsen på den gjenværende, og produktivitetskoeffisienten Sverdlova vokser ikke på grunn av vekst av sprekker, som er grenseverdien for utviklingen, hvis overføring praktisk talt ikke øker strømningshastigheten. For eksempel, med en formasjonspenetrasjon på omtrent 10-2 µm2, er grensedybden til forsenkningen omtrent 50 m. Å øke sonene for boreinnstrømning som et resultat av dannelsen av hydrauliske brudd, når du designer boringen fra stagnasjon av hydraulisk brudd, er det mulig å planlegge mer sjeldne maske av borekroner.

I perioden 1988-1995. Over 1600 hydrauliske fraktureringsoperasjoner ble utført i Vest-Sibir. Det totale antallet letemål, gravd ut ved hydraulisk trykking, oversteg 70. For lave mål har hydraulisk brudd blitt en usynlig del av letingen og utføres ved 50...80 % av boremassen. Hydrauliske fraktureringsselskaper med et stort antall prosjekter har klart å oppnå et lønnsomt nivå av boreproduksjon. nafta. Økningen i produksjonsrater nådde et gjennomsnitt på 3,5 ved pumping fra forskjellige gjenstander fra 1 til 15. Suksessraten for hydraulisk frakturering overstiger 90%. Det som er viktig er antall boreoperasjoner utført av spesialiserte bedrifter som bruker utenlandsk teknologi og i utlandet. eie. På dette tidspunktet har antallet hydrauliske fraktureringsoperasjoner i Vest-Sibir nådd rundt 500 operasjoner på elven. En del av den hydrauliske fraktureringen i lavpenetrasjonsreservoarer (Jura-avsetninger, Achimovka-pakken) utgjør 53 % av all operasjon.

Over tid har et vell av bevis blitt akkumulert fra evalueringen av effektiviteten av hydraulisk frakturering fra forskjellige geologiske og fysiske sinn. JSC Yuganskneftegaz har samlet store bevis på hydrofrakturering av formasjoner. Analyse av effektiviteten til 700 hydraulisk frakturering utført av JV "YUGANSKFRAKMAISTER" i 1989-1994. på 22 lag er det 17 fødesteder til AT "Yugansknaftogaz", som viser følgende.

Hovedmålene for hydraulisk frakturering var forekomster med lavpenetrasjonsreservoarer: 77 % av alle behandlinger ble utført ved mål med formasjonspenetrasjon mindre enn 5-10-2 µm2, hvorav 51 % var mindre enn 10-2 µm2 og 45 % var mindre enn 5-10 µm2.

Like før ble det utført hydraulisk trykking på en laveffektiv boremasse: på lavutbytteboringer - 24 % av total produksjonsrate, på lavutbytteboringer med produksjonshastighet under 5 t/produksjon - 38 % og mindre enn 10 t/produksjon - 75%. Tørr og lavvannsbestand (mindre enn 5 %) av Sverdlovs står for 76 % av all hydraulisk trykking. I gjennomsnitt økte produksjonsraten fra 8,3 til 31,4 t/produksjon i løpet av registreringsperioden for alle behandlinger som følge av hydraulisk frakturering, og nafta- Fra 7,2 til 25,3 t/produksjon, tobto. 3,5 ganger med en økning i vanninnhold på 6,2 %. Som et resultat av ytterligere videoflaske med nafta For én runde akkumulerte hydraulisk frakturering nærmere 6 millioner tonn på 5 år. naftamettet tovshchina (Achimivka-medlem og lag B1 av Prirazlomnoe-slekten), hvor strømningshastigheten økte fra 3,5...6,7 til 34 t/dag med en økning i vanninnholdet på 5...6%.

Bevis på hydrolyse av diskontinuerlige formasjoner, representert hovedsakelig av lukkede reservoarlinser, ble hentet fra LUKoil-Kogalimnaftogaz TPP hos Povkhivsky-familien. Lagene i den intermitterende sonen avsløres av to dype boringer utenfor medianavstanden på 500 m i mindre enn 24 % av fossene. Hovedoppgavene med å regulere utviklingssystemet til Povkhivsky-fødselsstedet er å nå det aktive arbeidet til den intermitterende dannelsessonen 1 og akselerere degenerasjonshastigheten av reserver etter den. Med dette i tankene om fødestedet 1992-1994, s. utført av JV "KATKONAFTA" 154 GRP. Suksessraten for behandlingene var 98 %. Med oppkjøpet av Sverdlovene gikk en femdobling av produksjonen tapt på midten. Volum av tilleggsgenerert nafta nå 1,6 millioner tonn Gjennomsnittsverdien av den teknologiske effekten er identifisert – 2,5 stein. Når Tsomu Dodatkova vidobutok for et stativ med hydraulisk frakturering koster ett borehull 16 tusen tonn. For hyllest fra SibNIINP, on the cob 1997 rub. Allerede 422 hydrauliske fraktureringsoperasjoner er utført på fødestedet, hvor suksessraten er 96 %, med ekstra støtte nafta– 4,8 millioner tonn, gjennomsnittlig økning i boreproduksjon – 6,5 ganger. Gjennomsnittlig produksjonshastighet etter hydraulisk trykking i forhold til maksimal produksjonshastighet oppnådd før hydraulisk trykking og karakteriserte borepotensialet ble 3,1.

På fødestedene til Lukoil-Langepasnaftogaz Chamber of Commerce and Industry med en strekning på 1994-1996 rubler. 316 hydrauliske fraktureringsoperasjoner ble utført, 1997. -mer 202 hydro-utvinning. Samlingene er laget av kraften til fellesforetaket "KATCONAFTA". Dodatkova videoflaske med nafta var nær 1,6 millioner tonn, gjennomsnittlig produksjonsøkning var 7,7 tonn/produksjon per Sverdlovina.

Født i 1993 Fullskala arbeid startet med hydraulisk frakturering ved feltene for merverdiavgift "Noyabrskneftegaz", og 36 operasjoner ble utført til dags dato. Zagalny obsyagy av hydraulisk frakturering til slutten av 1997. blir 436 operasjoner. Hydraulisk trykking utføres som regel i lavavkastende borehull med lavt vanninnhold, utviklet i tomter med dårlig filtrerings- og lagringskapasitet. Etter hydraulisk frakturering, strømningshastighet naftaøker i gjennomsnitt med 7,7 ganger, og i gjennomsnitt med 10 ganger. Som følge av hydraulisk trykking økte vannkuttet i 70,4 % av fallene fra gjennomsnittlig 2 % før hydraulisk trykking til 25 % etter hydraulisk trykking. Suksessraten for søknader er høy og gjennomsnittlig 87 %. Dodatkova videoflaske med nafta fra utviklingen av hydraulisk frakturering ved MVA "Noyabrskneftegaz" til slutten av 1997. transportert 1 million tonn Dowell Schiumberger er et av de ledende belysningsselskapene med intensiverte boreoperasjoner. Tom stor interesse representere deres arbeid med hydraulisk frakturering i russiske fødesteder. Dette selskapet har utarbeidet et prosjekt for det første Radian-Canadian-eksperimentet som involverer massiv hydraulisk frakturering hos Salim-familien. For eksempel på et av borehullene i et lag med en penetrasjon på 10 mikron ble det utformet en sprekk med en dybde på 120 m med en høyde på 36,6 m. Etter at injeksjonen ble utført i 1988. Hydraulisk frakturering i Bazhenivsky-formasjonen av Sverdlova begynte å strømme med en strømningshastighet på 33 m3/dag, som sank med 17 m3/dag til 18 m3/produksjon. Før den hydrauliske fraktureringen er tidevannet "ikke-overflytende", det er det. Rabarbraen midt i elva stiger ikke til halsen.

Født i 1994 Dowell Schiumberger utførte dusinvis av hydrauliske fraktureringsoperasjoner ved fødestedene Novo-Purpeysky, Tarasivsky og Kharampursky til JSC Purnaftogaz. Perioden er til 01.10.95 r. På fødestedene til MVA "Purnaftogaz" ble det utført 120 hydrofjerningsoperasjoner. Gjennomsnittlig avling av høstede sverdlover ble 25,6 t/produksjon. Fra begynnelsen utføres hydraulisk frakturering til 222,7 tusen. t. tillegg nafta. Data om produksjonen av Sverdlovs omtrent gjennom elven etter hydraulisk frakturering: i en annen periode av 1994 ble 17 operasjoner utført på fødestedene til MVA "Purnaftogaz"; gjennomsnittlig strømningshastighet for Sverdlovsk nafta før hydraulisk frakturering ble det 3,8 t/dag, og våren 1995. -31,3 t/dag. Det ble observert en nedgang i vanninnhold bak noen borehull. Vikoristannya hydraulisk frakturering tillot å stabilisere fallet videoflaske med nafta z DTWU "Tarasovsknafta".

En analyse av resultatene av stagnasjon av hydraulisk frakturering i Zakhidny Sibirske forekomster viser at denne metoden bør være stillestående i enkeltvalgte borehull. Den vanligste tilnærmingen til å vurdere effektiviteten av hydrolyse ligger i analysen av dynamikk videoflaske med nafta fratatt fragmentene av Sverdlovene. I dette tilfellet tas produksjonshastigheten før hydraulisk frakturering som basis, og tilleggsproduksjonshastigheten vidobutok forsikring beregnes som differansen mellom faktisk og grunnleggende zdobičchu langs denne verdlovina. Når det tas en beslutning om å utføre hydraulisk trykking ved et borehull, blir effektiviteten av denne tilnærmingen for å opprettholde styrken til reservoarsystemet og plassering av typen boring og injeksjonsboringer ofte ikke vurdert. Kanskje de er knyttet til dette negativ arv hydraulisk frakturering, som definert av forskjellige forfattere. Så for eksempel, ifølge estimater, forårsaket stagnasjonen av denne metoden på flere tomter av Mammoth-klanen en nedgang i naftoviddachy gjennom en mer intensiv økning av vannforsyningen til enkelte forekomster og spesielt til overskuddsboringer. Analyse av teknologien for hydrofrakturering ved fødestedene til MVA "Surgutneftegaz" viste at feil oftest er forbundet med et irrasjonelt valg av prosessparametere, hvis hastigheten på pumping og prosessering av teknologiske ressurser og proppant bestemmes uten å sikre slike faktorer, som f.eks. den optimale dybden og bredden til den faste sprekken, er dekket for datasinnene; klemme brudd på leireskjermer, som styrker den produktive formasjonen fra forringelse av det underliggende gass- de av vannmettede lag. Som et resultat vil den potensielle gjennomførbarheten av hydraulisk trykking endres som følge av økningen videoboot, Vanninnholdet i produktene som produseres øker.

Bevis på syrehydraulisk brudd ved Astrakhansky gasskondensat slekter, hvorav produktiv avsetning er preget av tilstedeværelsen av tykke porøs-fissurerte fibre med lav penetrasjon (0,1...5,0) og porøsitet 7...14. Stagnasjon av hydraulisk frakturering er komplisert av store leire operativt Sverdlovin (4100 m) og høye vibrasjonstemperaturer (110 °C). I prosess operasjon I borkronene ble lokale depresjonstrakter eliminert og formasjonstrykket i de nedre delene ble redusert til 55 MPa og kolben var 61 MPa. Disse gjenstandene kan bli utsatt for kondens i vibratorsonen, som ikke kan utføres rundt borehullene osv. For å forbedre filtreringsegenskapene til vibrasjonssonen til lavutbytteboringer, utføres massesyrebehandlinger periodisk med injeksjonsparametere nær hydraulisk frakturering. Slike operasjoner gjør det mulig å redusere arbeidsdepresjon med 25...50 %, øke veksthastigheten til depresjonstrakter og frekvensen av reduksjon i belte og vibrerende skrustikker.

Hydraulisk frakturering av Astrakhan-familien utføres ved hjelp av spesielle eie selskapet "FRAKMEISTER". Teknologien for å utføre roboter var som regel avansert. Helt fra begynnelsen ble tilgjengeligheten av pumpet metanol eller kondensat antatt. Deretter, med metoden for å verifisere akseptprofilen og skape sinn for å behandle det sure lageret til de mindre penetrerende tomtene og koble til formasjonens arbeid gjennom hele året, pumpes gelen. Den er aktiv og reagerer med saltsyrelaget med metanol eller hydrofobsyreemulsjon ("saltsyre i et karbohydratmedium"). Ved utførelse av intervallhydraulisk frakturering ble kolmatering av høypermeabilitetssoner eller perforeringskanaler fylt med enten gel eller kjerner med en diameter på 22,5 mm kombinert med gel. Momentet for hydraulisk frakturering ble registrert på indikatordiagrammet for en kraftig økning og en ytterligere reduksjon i trykk med en økning i akseptabilitet over natten. Det er ikke utelukket at det var tydelige sprekker i noen hull, så faktumet av hydrolyse på indikatordiagrammene for verdier var ikke resultatet, men trykket i gradienten av trykket ved åpningen av sprekker. Praksis for hydraulisk frakturering ved Astrakhansky gasskondensat familie viste høy effektivitet i riktig valg av borkroner og teknologiske prosessparametere. Den nåværende produksjonsøkningen gikk tapt i disse tilfellene, dersom en rekke syrebehandlinger ble utført på boret før hydrolyse, hvorav resten var ineffektive.

Den høyeste effektiviteten av hydraulisk frakturering kan oppnås ved å designe dens stagnasjon som et element i boresystemet med arrangementet av boreplasseringssystemet og ved å vurdere dets interaksjon på ulike stadier av prosessering av tilleggs- og trykk italienske Sverdlovins. Effekten av hydraulisk frakturering manifesteres annerledes i driften av hudbor, så det er nødvendig å se ikke bare på økningen i produksjonen av hudboret på grunn av hydraulisk frakturering, men også på tilstrømningen av gjensidig vekst av bor, en spesifikke delen varierer sti lag, energiske evner til objektet og i. En slik analyse er bare mulig på grunnlag av en triviell matematisk modellering av prosessen med å bryte opp et lag av en formasjon eller et objekt med en viktoristan av en adekvat geologisk og industriell modell, som avslører særegenhetene ved den geologiske heterogeniteten til objektet . For ytterligere hjelp datamaskinmodell Under prosessen med ekspansjon fra stillestående hydraulisk trykking, er det mulig å evaluere effektiviteten av hydraulisk trykking ved injeksjonsboringer ved å injisere hydraulisk trykking i naftogazov_ddacha Etter hvert som reservene til gruveanlegget tømmes, vil behovet for gjentatt prosessering vise seg. Under feltimplementeringen av hydraulisk frakturering er det først nødvendig å utvikle et designdokument, som er basert på den hydrauliske fraktureringsteknologien og er koblet til systemet for å dissekere forekomsten med en grus. Når du utfører hydraulisk frakturering, er det nødvendig å utføre et sett med industrielle undersøkelser på kjerneborene for utvidelsesformål, spesielt ledningsevnen til sprekken, som gjør det mulig å foreta justeringer i den hydrauliske fraktureringsteknologien for å passe til særtrekk ved det spesifikke hudobjektet. En systematisk forfatters gjennomgang av hydraulisk frakturering er nødvendig for å tillate operasjonelle tilnærminger for å forbedre effektiviteten.

Faktorene som indikerer suksessen til hydraulisk frakturering er riktig valg av objekt for å utføre operasjonen, valg av hydraulisk fraktureringsteknologi, som er optimal for disse sinnene, og kompetent utvalg av borekroner for prosessering.

Grunnleggende konsepter om den hydrauliske fraktureringsmetoden

Viznachennya. Hydraulisk frakturering er en prosess der trykket fra senteret strømmer direkte inn på fjellet i formasjonen helt frem til det punktet hvor en sprekk dannes. Ved å injisere trykket inn i midten, som forårsaker friksjon, utvider den sprekken dypere inn i bruddpunktet.I det injiserte området tilføres et materiale som vil kile for eksempel sand, keramiske kuler eller bauxitt-agglomerasjoner. Hensikten med dette materialet er å eliminere sprekker i det åpne området etter å ha fjernet trykket fra midten. Slik skapes en ny, større innstrømningskanal. Kanalen forbinder med eksisterende naturlige sprekker og skaper et ekstra dreneringsområde for boret. Landet som overfører trykk til formasjonsbergarten kalles bruddlandet.

Problemer frigjøres under hydrolyse

Under hydraulisk sprengning kan følgende krav oppstå:

A) sprekkdannelse

B) innsnevring av sprekkene på det åpne stedet

B) se landsbygda

D) økning i reservoarproduktivitet

Opprettelse av en sprekk

Sprekken skapes av pumpebanen i midten av lageret, laget med fluiditet beveger seg gjennom leirlaget. Trykket i fjellet øker inntil den indre spenningen i fjellet overføres. En sprekk oppstår i fjellet.

Vasking av sprekkene på det åpne stedet

Så snart sprekken begynner å utvikle seg, legges et materiale til sprekken som kiler seg – proppemiddel (kalt sand), som deretter overføres til sprekken. Etter at den hydrauliske fraktureringsprosessen er fullført og proppemiddelet er fjernet fra skrustikken, åpnes sprekken og trenger derfor gjennom til formasjonskjernene.

Vidalennya rіdini Rozrivu

Persh nizh start vidobutok Fjern midten av riften fra bunnen av sporet. Graden av brettbarhet må avhenge av arten av kjernen som stivnes, trykket i formasjonen og vannførende penetrasjon av formasjonen langs rivekjernen. Det er svært viktig å se vannet fra elva, fragmentene, som reduserer permeabiliteten, kan gi endringer i vanndosen i elva.

Økning i reservoarproduktivitet

Før du starter designprosessen, utfør en analyse av kostnadseffektiviteten.

Meta hydraulisk tenning

Å utføre hydrolyse har to hovedmål:

1). Fremme reservoarproduktiviteten ved å øke den effektive dreneringsradiusen. I formasjoner med tilsynelatende lav penetrasjon av hydraulisk frakturering - korteste metodeøkt produktivitet.

2). Lag en kanal for innstrømning i området av boret med skadet penetrasjon.

Skade på inntrengningen av den produktive formasjonen er en viktig forståelse, siden typen og omfanget av bruddprosessen er designet i henhold til metoden for å korrigere denne skaden. Hvis det er mulig å lage en sprekk som passerer gjennom den skadede sonen fylt med proppemiddel, og bringe trykket til normalverdien av den hydrodynamiske trykkgradienten, vil produktiviteten til boret øke.

Skade på penetreringen av den produktive formasjonen. Derfor er ødeleggelsen av permeabiliteten til den produktive formasjonen relatert til "hudskaden", som også skyldes ødeleggelsen av penetrasjonen av vibrasjonssonen. Imidlertid kan denne verdien alltid beregnes gjennom skalaen eller skalaen til "huden". Vurder å ta hudfaktoren (en koeffisient som indikerer graden av ødeleggelse av reservoarmyndigheter) lik null for å indikere at det ikke er skade på formasjonspenetrasjonen, men dette betyr faktisk ikke at det ikke er noen skade. For eksempel kan syrekaks trenge dypt inn i formasjonen noen få meter på toppen av 20-meters perforeringsintervallet, slik at ved nærmere undersøkelse vil en reduksjon i den positive huden avsløres. Men i dette tilfellet kan den positive delen av intervallet ofte være tilstoppet med mekaniske hus eller boring Rozchinom. Det faktiske produktivitetspotensialet til denne kjernen kan virke mye høyere, men lavere produktivitet med en virtuell null hud.

Permeabiliteten til formasjonen kan bli skadet som et resultat av tilstrømningen av fysiske eller kjemiske faktorer eller deres aktive virkning: tilstopping av porer med sprekker, endring i fuktingen av formasjonen gjennom inntrenging av vann fra en tredjepartskilde. Den primære vannbarrieren forårsaker overjordisk leirjord og en rekke nedsatt penetrasjon. Et lignende resultat oppnås ved inntrenging av formasjonsvann fra en annen sone eller en annen del av reservoaret.

Akse for formen for ødeleggelse av formasjonspenetrering:

1). Inntrenging i laget av partikler boring Rozchina.

2). Inntrenging av filtrat i formasjonen boring Rozchina.

3). Invasjon av formasjonsfiltratet med sement.

4). Inkonsistensen av perforering avhenger av størrelsen, tykkelsen og penetreringsdybden til åpningene.

5). Ødeleggelse av perforering og forsterkning av moderbergarten.

6) Mekaniske urenheter i midten er komplette eller dype, slik at de trenger inn i formasjonen eller tetter til perforeringen.

7). Inntrengningen i formasjonen er fullført og undertrykt.

8). Tilstopping av formasjonen med naturlige leire.

9). Avsetning av asfaltener eller parafiner i plasten og perforering.

10). Avsetning av salter ved reservoaret eller perforeringen.

elleve). Konvertering eller pumping av emulsjonen inn i reservoaret.

12). Pumping av syrer eller distributører fra flikkehus eller legging av flikkehus ved reservoaret.

Alt dette kan føre til en nedgang i produktiviteten, og i viktige tilfeller – til permanent nedgang videoboot fra Sverdlovina. Enhver form for stimulerende injeksjon kan hjelpe.

Tilstrømningen av skadet penetrasjon på produktiviteten til borehull. De fleste typer penetrasjonsskader reduserer formasjonens inntrengning. Virkningen av denne reduksjonen i produktivitet ligger i dypet av den skadede sonen som drenerer Stovbur.

For eksempel kan det være en reduksjon i penetrasjon med 50 % for en 5 cm tykk ball, noe som resulterer i en reduksjon i produktivitet på bare 14 %. Hvis penetrasjonen avtar i en 30-centimeters ball, reduseres produktiviteten med 40 %. En 75 % reduksjon i penetrasjon i et 30 centimeter tykt lag resulterer i et produktivitetstap på 64 %. Derfor kan borehullet gi 100 kubikkmeter produksjon, men penetrasjonen av formasjonen innenfor en radius på 30 cm fra stammen blir mindre enn 25 % av kolben videoboot, nafta lager mindre enn 36 m3/produksjon.

For å teste tilstrømningen av formasjonsdegradering på produktivitet, kan du bruke formasjonsmodeller (både matematiske og fysiske laboratoriemodeller). Det er viktig å huske at for å minimere dybden og alvorlighetsgraden av formasjonen, er det ikke nødvendig å skade den for mye.

Lav penetrasjon. Vannkraftsbrudd ble opprinnelig brukt som et økonomisk middel for fremskritt video av gass Laget av plast med svært lav skrustikke. I lag med lav penetrasjon (opptil 10 ppm) skapes en høypenetrasjonskanal (100 – 1000 darsi) av tidevannet. Dette vil sikre stor flat drenering, som gir større absorpsjon av karbohydrater fra laget med svært lav penetrasjon. Vel, all energien i formasjonen er maksimert. En betydelig tilstrømning av resultatene av hydraulisk frakturering av forskjellige typer og størrelser kan skyldes dannelsen av formasjonskjernen, som bærer.

Jeg river sprekkene rett ut.

En sprekk kan orienteres horisontalt eller vertikalt. Den typen sammenbrudd som kan oppstå i visse sinn, skyldes stress i laget. Overspenningen skjer i en retning vinkelrett på den laveste spenningen.

Vertikal visning. De fleste borehull utvikler vertikale brudd. Sprekken avslører to vinger, orientert i 180°, en til en.

Vertikal visning

Horisontal åpning. Et horisontalt gap oppstår ved boringen, siden den horisontale spenningen er større enn den vertikale spenningen.

Horisontal åpning

Ridiny Rozrivu

Den viktigste delen av hydrofraktureringsdesign er valg av utslipp. I dette tilfellet bør du vurdere følgende faktorer:

Bærekraft fra lag og reservoarer.

1) Tap av formasjonspenetrasjon

Når hydrofrakturering utføres, poleres kjernen av sonen ved siden av overflaten av sprekken. På grunn av den økte metningen av invasjonssonen, reduseres permeabiliteten til reservoarsonen. Siden inntrengningen av reservoarsonen er lav, og formasjonssonen er enda lavere, noe som kan føre til en fullstendig blokkering av tidevannet. I tillegg kan formasjonen ha heving leire, som sveller ved kontakt med åpen kilde og reduserer penetrasjon.

2) Forringet penetrering av den forseglede pluggen

Inntrengningen av trafikkorken, så vel som sonene med invadert natur, kan bli ødelagt som følge av invasjonen av landsbygda. Innstrømningen langs sprekken kan være synlig i prøven av overskudd etter innstrømning av mekaniske urenheter eller polymerer.

3) Plastovy radini

Det er mye varme før emulsjon eller sedimentering. For å sikre at det ikke er noen risiko ved valg av riktige kjemiske komponenter, bør du gjennomføre laboratorietesting.

Vartist.

Utvalget av varosti for forskjellige regioner er til og med forskjellig. Vann er billigst, mens metanol og syrer er dyrt. Dette sikrer også konsistensen til geleringskomponenten. I alle fall er det nødvendig å vise fordelene ved å behandle formasjonen med lignende materialer og kjemikalier for deres ytelse (tabell 11).

Tabell 11

Lik verdi av forskjellige land (US-dollar)

Navn på landsbygda	Vartist 1 cu.	Volum 1 cu. geleringskomponent	Vartіst u sumi
VANN ER FORTYKKET		66,00	66.00
POLYMERSHIT VANN		126,00	126,00
FORTYKKET REFORMAT	250,00	94,00	344,00
DUFFAZNA RIDINA	50,00	66,00	116,00
METANOL+CO2	350,00	150,00	500,00
POLYMER KRYSS-METANOL	400,00	210,00	610,00
SJELDEN CO2	300,00		300,00
SYRE 15 %	380,00	200,00	580,00
SYRE 28 %	750,00	250,00	1000,00

Se Ridin

Vannbaserte væsker. Vannbaserte væsker er vicorized i de fleste avlinger i dag. Selv om dette ikke var tilfellet i de første årene med hydro-utvinninger da i naftovium På grunnlag av vikorystvulyatsya faktisk på alle prøver. Denne utsikten over landskapet har en rekke fordeler fremfor landsbygda på naftovium grunnleggende

1. Vannbaserte løsninger er økonomiske. Den grunnleggende komponenten er vann, som er mye billigere enn nafta kondensat, metanolatsyre.

2. Vannbaserte løsninger gir større hydrostatisk effekt. nafta, gass den metanolen.

3. Dette landet er ubesatt; Vel, stanken er ikke vibukhonesikker.

4. Vannbaserte løsninger er lett tilgjengelige.

5. Denne typen væske er lettere å kontrollere og tykne.

Jeg vil rive opp de lineære enhetene. Behovet for å tykne vannet for å hjelpe til med å transportere materialet som er proppant, for å redusere tap av faste stoffer og for å øke bredden på sprekken var åpenbart for de tidlige etterkommerne. Pershy gusnik vod buv krokhmal. På begynnelsen av 1960-tallet ble det funnet en erstatning - guarlim - en polymergummi. Det er vår tid for å vinne. Andre lineære geler brukes også i det tidlige stadiet: hydroksypropyl, hydroksyetylcellulose, karboksymetyl, xantan og i ulike sjeldne former for polyakrylamid.

La oss komme sammen hjemme og bryte opp. Tidligere var det vikorstans til slutten av 1960-tallet, da det ble gitt stor respekt for hydraulisk fraktureringsindustri. Utviklingen av denne typen byr ofte på mange problemer som oppstår når det er nødvendig å pumpe lineære geler inn i dype kjerner ved høye temperaturer. Reaksjonen som skjer er den molekylær vaga Basispolymeren øker betydelig ettersom ulike molekyler av polymeren binder seg sammen til strukturen. Det første som henger sammen er guarlim. En typisk gel som kombinerer, som på 1960-tallet, ble dannet av 9586 g/m3 guarbindemiddel med borittantimon. Surminemediet hadde en bemerkelsesverdig lav pH-verdi under modningsprosessen. Borovs kjøtt hadde høy pH-verdi. Det fantes også mange andre vanlige typer, som aluminium, krom, kobber og mangan. I tillegg begynte man fra 1960-tallet til begynnelsen av 1970-tallet å bruke forbindelser basert på CMC (karboksylmetylcellulose) og ulike typer forbindelser basert på hydroksytylcellulose, selv om de forble dyre. Med utviklingen av hydroksypropylguar og karboksymetble det også utviklet en ny generasjon forbindelser. Polymermolekylene i forbindelsen har en tendens til å øke den termiske stabiliteten til basispolymeren. Det er teoretisert at denne temperaturstabiliteten skyldes en reduksjon i den termiske ustabiliteten til molekylet som et resultat av dets svært homogene natur og en viss motstand mot hydrolyse, oksidasjon eller annen depolymerisering Eventuelle reaksjoner som kan forårsakes. Polymerene er kombinert, og ønsker å øke viskositeten til mediet, som dannes, med flere størrelsesordener, og ikke forpliktende knirker ved gnidning under en skrustikke, som øker med en grad under pumpeoperasjoner. Disse systemene ble nylig erstattet med nye systemer.

Komplementære systemer. Å fortjene ære for utviklingen på 1980-tallet, da stanken vant som følge av bruddet med kontrollert tilkoblingstid, eller økt tilkoblingsreaksjon. Tidspunktet for tilknytning er bestemt som en time slik at grunnflaten får en liten enhetlig struktur. Åpenbart er dette tiden for forening, dette er timen som er nødvendig for å oppnå enda en stor økning i viskositet og dannelsen av en homogen enhet. En betydelig mengde forskning er utført for å forstå viktigheten av landets vitale kommunikasjonssystemer. Disse studiene har vist at konsistente koblingssystemer viser bedre dispergerbarhet av forbindelsen, gir høy viskositet og øker termisk stabilitet i midten av eksplosjonen. En annen fordel med disse systemene er reduksjonen av friksjon under pumping. Som et resultat av dette er det mer sannsynlig at sekundære tilkoblingssystemer blir brukt enn lavere primære tilkoblingssystemer. Hovedfordelen med stedfortredende koblingssystemer fremfor lineære er beskrevet nedenfor:

1. Stanken kan nå viskositeten til den rike væsken bak det hydrauliske fraktureringslaget med tilsatt gel.

2. Systemet ser ut til å være mest effektivt når det gjelder kontroll av avfall.

3. Kompatible systemer kan forbedre termisk stabilitet.

4. Sammenlignbare systemer er mer effektive til en pris per fot polymer.

Ridiny på naftovium grunnleggende Den enkleste naftovium Basert på gelen er det i dag mulig å utvikle, som er et reaksjonsprodukt av aluminiumfosfat og basen, typisk sodaaluminat. Denne reaksjonen skyldes det faktum at den omdanner det oppløste saltet, som gir viskositet i dieseldrivstoff eller strømmer til et grått system med høy tyngdekraft. Aluminiumfosfat gel maler syriner nafta og større termisk stabilitet.

Aluminiumfosfat kan brukes til vikorisering for å skape et medium med økt stabilitet ved høye temperaturer og karbonlagringskapasitet for transport av proppemiddel for vikorisering ved boringer ved høye temperaturer: opptil 127°C. Hovedmangelen til viktoristan er i naftovium Det er også nødvendig å merke seg hva som forberedes naftovium Basert på stor teknisk og presis kontroll. Å tilberede reddik i vannbase forenkler prosessen betydelig.

Alkoholbaserte væsker. Metanol og isopropanol har blitt isolert som komponenter av vannbasert og syrebasert radium, eller i noen tilfeller som saltbasert radium og har blitt utviklet over lang tid. Alkohol, som endrer overflatespenningen til vann, brukes direkte til å fjerne vannlekkasjer. På landet brygger jeg alkohol som er mye stillestående som temperaturstabilisator, og fragmentene virker som en fjerner av surhet. Polymerer økte evnen til ren metanol og propanol til å tykne. Disse polymerene, inkludert hydroksypropylcellulose og hydroksypropylguar, ble erstattet. Guargummi øker viskositeten med 25 % høyere enn metanol og isopropanol, og produserer også sediment. I formasjoner som er følsomme for vann, er de midterste på hydrokarbonatbasis, de nederste er på alkoholbasis.

Jeg vil rive ut emulsjonene. Dette synet på vikoryistenes fødselsland ble utvidet med rike skjebner. Handlingene til det første landet av fremveksten av naftovium grunnleggende, grunnleggende naftovimi emulsjoner. De har mye korthet og stank i et veldig smalt spektrum, slik at det høye gnidningstrykket er et resultat av deres høye viskositet og på grunn av at friksjonen reduseres. Dette landet begynte å eksplodere på midten av 1970-tallet. Vartisna effektivitet naftovium emulsjoner kan være på lager, som pumpes nafta Den kan bringes tilbake og selges. Disse emulsjonene ble enda mer populære når nafta og kondensat ble priset til $19-$31 per m3. Vikoristanny emulsjon type " nafta nær vannet» ble umiddelbart merket fra de stigende prisene for nafta.

Også i verdenspraksis er det følgende typer utvikling:

Væsker basert på skum, energirike væsker, løser opp nitrogen og karbondioksid gass bryte opp av vannet.

Reologi i regionen

Før de reologiske myndighetene i landet er det mulig å beskrive landets makt, som beskriver landets overskridelse, ødeleggelsen av dem, skapelsen, hva som bæres, etc. for eksempel viskositet. Viskositeten til væsken økes kraftig ved dannelsen av bergarten: tykk væske forbrukes mindre, mindre inviscid. Nedenfor er klassifiseringen av elven.

1) Newtonske landsbyer. I slike rader sikres en lineær posisjon mellom spenningen og flyten i leddet. Påfør: vann, utyknet Syrah nafta, Formater om.

2) Ikke-newtonske materialer. Bingham-plast - den enkleste varianten ikke-newtonske land. Som i Newtonske prinsipper vises her et lineært forhold mellom spenningen og fluiditeten til trykket. Men for å vekke strømmen av disse strømmene, kreves det en handling, ikke en uendelig liten spenning. rumpe: pina.

Endring i viskositet i en rett kutt sprekk:

E=P+5,79x10-3 xQ/HW2 (centipoise)

de P-plastisk viskositet (Centipoise)

Q-vitrate ved pumping (m3/hv)

H-sprekkehøyde (m)

W-sprekkebredde (mm)

3) Regler som er underlagt statisk lov. Slike land viser en "viskositet som skapes", som endres samtidig med endringen i utgiftene (bærekraft). "Det viser seg" at viskositeten endres med økt flyt.

4) Superkritiske områder. Når det er høy oppsprekkingshastighet med høyt CO2-innhold (hydraulisk oppsprekking av blandet metanol og CO2, oppsprekking av sjelden CO2), skjer oppsprekkingen under trykk, og oftest ved temperatur, som er kritiske parametere for CO2. I dette området, når trykket flyttes, øker tykkelsen og viskositeten, hvis reologi blir vanskelig å beskrive.

Viskositet viskositet.

Sørg for at viskositetsmålingen utføres med et ekstra Fann eller Marsh rotasjonsviskosimeter.

Luftens fluiditet ved standard viskosimeterhastigheter (tabell 12).

Tabell 12

Viskosimeter omslag	Shvidkіst zsuwu
	1022

Regulering av filtrering av vann

Størrelsen på sprekkeffektiviteten til sprekken viser hvor mye av sprekken som helles i et lag i henhold til mengden sprekk som åpner sprekken. For eksempel, hvis effektiviteten til væsken er mindre enn 0,65, betyr dette at 35 % av væsken går til spille, og mindre enn 65 % av væsken genereres. Enkelt sagt kan vi si at jo lavere pengeforbruk, desto større effektivitet. Vær imidlertid oppmerksom på at dersom du ønsker høy filtrering, vil det ikke oppstå skorpedannelse dersom du ikke har nok proppemiddel til riktig fastkiling av sprekken. Den nedre svingen på linjen vil også forhindre at sprekken lukkes raskt og lar proppanten strømme ut av det berørte området.

For nøyaktig å karakterisere avfallet fra reservoaret, bestemmes filtreringskoeffisienten som reservoarbergarten er innebygd i, kraften til reservoaret og parametrene til reservoaret.

Det er ikke mangel på plass bak proppanten.

Proppantets egenskaper avhenger av funksjonen til pumpetilførsel, viskositet, sandkonsentrasjon og gnidning mot overflaten av bruddet. Under hydrofrakturering av proppemiddel er det både vertikale og horisontale fluiditetsvektorer. Horisontal oppbevaring er mye viktigere enn vertikal oppbevaring, og det er grunnen til at proppemidlet beveger seg samtidig. Når pumperoboten begynner å presse, legger proppemidlet seg til sprekken lukkes.

De polymeriserte faststoffene har høy viskositet og danner en ideell suspensjon med proppemidlet, som gjør at hele volumet av sprekken kan fylles med proppemidlet. I systemer med lav viskositet, for eksempel, krever sjelden CO2 turbulentitet for å skille suspensjonen av proppemiddelpartikler.

Gni.

Når hydraulisk frakturering utføres til halvparten av spenningen til mekanismene plassert på maidan, kan hælgnissingen gå tapt i røret. Handlinger av samme type viser større gnidningskraft enn andre. Gni i tillegg med et medium som har mindre rørdiameter. Overflaten på slitasjen er ikke mindre viktig enn trykket eller trykket fra formasjonen. På informasjonsplattformen stor mengde I den hydrauliske fraktureringsprosessen er det utviklet tidsplaner for å hjelpe til med å designe energikravene til prosessen.

Sikkerhet

Når man velger en kilde til brudd, må man i tillegg til farene ved det høye trykket som er tilstede ved enhver hydraulisk oppsprekking også ta hensyn til farene og toksisiteten til kilden.

Du kan se avstanden og verdien av regionen.

Slår på sverdlovina vidobutok Etter hydrolyse vil det være nødvendig med nøye planlegging. Siden trykket på boret ikke er nok til at boret begynner å danne seg selv, kan du forgasse hjem, skaper ekstra energi og reduserer det statiske trykket. Noen av forekomstene, som sjelden CO2 eller støv, dukker til og med raskt opp på grunn av deres forpliktelser.

Kilematerialer (propanti)

Kilingen er basert på metoden for å opprettholde penetrasjonen som skapes av den hydrauliske fraktureringsmetoden. Inntrengningen av sprekker avhenger av lave gjensidig samvirkende faktorer:

1) type, størrelse og ensartethet av proppemiddel;

2) stadiet av ødeleggelse og deformasjon;

3) mengden og metoden for å flytte proppemidlet.

De beste kombinasjonene av proppantsstørrelser:

Tabell 13

Agenters makt til å koble fra

1) Størrelse og ensartethet

Med endringer i grensestørrelsene til partiklene blir materialet viktigere, som tåler, noe som opprettholder motstanden mot penetrering av den fylte sprekken med proppemiddel.

Ved null spenning er penetrasjonen av det keramiske proppantet 20/40. En av grunnene til dette er den homogene, utlignet med sand, sfærisiteten til keramiske partikler.

En betydelig utskifting av partikler (sag) i sanden kan redusere gjennomtrengningen av sprekken betydelig. For eksempel, hvis 20 % av 20/40 proppemiddelpartikler passerer gjennom en 40 sikt, vil penetrasjonen reduseres med 5 ganger.

Inntrengningen av sand 10/16 er omtrent 50 % høyere enn inntrengningen av sand 10 - 20.

amerikansk Naftova Institutt (API RP 56).

2) M_tsnіst

Ved økt bruddspenning eller horisontalspenning i matrisen til reservoarbergarten er det en tilsvarende reduksjon i inntrengningen av proppemidler. Som man kan se fra grafene for den utviklede proppant-inntrengningen, ved en trykkbelastning på 60 MPa, er penetrasjonen av 20/40 "CarboProp"-proppant betydelig lavere enn det normale trykket. Når spenningen øker, synker trykket under normalen. Når spenningen faller til omtrent 32 MPa, faller frekvenskurvene for alle starttrykk raskt. Verdien av matkorn varierer avhengig av plasseringen av sanden og grensestørrelsene til partiklene.

3) Termokjemisk stabilitet

Alle proppemidler som fryses er om mulig kjemisk inerte. Stanken skal tåle aggressive miljøer og høye temperaturer.

4) Vartist

Det billigste proppemiddelet er sand. Høykvalitets proppemiddel, for eksempel agglomerert bauxitt eller sand og harpiksholdige belegg, er mye dyrere. Evaluering av deres arbeidsspor på grunnlag av et individ økonomisk analyse langs denne verdlovina.

Test penetrasjon.

Når du velger nødvendige typer og størrelser av proppant, er det viktig å vurdere penetrasjonen. Før vi testet proppemidlene, installerte vi radielle filtreringskamre. Disse kompleksitetsprinsippene er fenomener assosiert med strømmer som ikke er underlagt Darcys lov, og selv lave er ikke utsatt for utryddelse, trykkfall tillot ikke å oppnå pålitelige testresultater. Mangelen på perfeksjon av de radielle kamrene førte til utviklingen av de lineære filtreringskamrene.

Penetrasjonen var nok.

Den største ulempen med ANI-metoden er at den først gir resultater etter en kort periode med penetrering. Det ble avslørt i bransjen at det var forutsigbart vidobutok Det virket sjelden saklig. Det er mange grunner til dette, men hovedårsaken Det var noen optimistiske data angående den kortsiktige penetrasjonen, vikorstan med prognosen.

Typer proppemidler.

Det første materialet som ble brukt til å reparere sprekker i det åpne området var kremaktig sand. Etter hvert som teknologien utviklet seg rundt om i verden, ble det klart at denne typen aktiviteter var bedre enn andre.

I tillegg ble det laget stykke proppant, egnet for gruvedrift der, der naturlig sand ikke er egnet.

1) Keramisk proppemiddel

Det finnes to typer keramiske proppemidler: agglomerert bauxitt og interstitielle proppemidler. Penetrasjonen til de gjenværende er nær den for agglomerert bauxitt, deres tykkelse er lavere enn bauxitt og litt høyere enn sand.

Agglomerert bauxitt er et høyverdig proppemiddel produsert av Exxon Production Research. Den er tilberedt av importerte bauxittmalmer med høy surhet. Fremstillingsprosessen inkluderer foredling av malm til små partikler, transformasjon av primærmalmen til sfæriske partikler av ønsket størrelse, og herding i en ovn ved høy temperatur, noe som starter agglomerasjonsprosessen. Det kinetiske produktet inneholder 85 % Al2O3. Ytterligere 15 % består av oksider, titan og silisium. Tykkelsen på gropen er 3,65 mot tykkelsen på sanden 2,65. Det er viktig å konsolidere agglomerert bauxitt på dype (større enn 3500 m) dybder.

2) Keramikk av middels tykkelse

Disse proppemidlene desintegreres fra agglomerert bauxitt rett foran lageret deres. I stedet for aluminiumoksid er de lavere, i stedet for silisium er de tykkere, og tykkelsen blir 3,15. Ved et trykk på opptil 80 MPa er inntrengningen av stank nær agglomerert bauxitt. Derfor er de i de fleste tilfeller av lavere kvalitet for å erstatte bauxitt med dem.

3) Keramikk med lav styrke

Disse proppantene tilberedes på samme måte som annen keramikk. Hovedansvaret er lager. Stanken er 49% Al2O3, 45% SiO2, 2% TiO2 og andre oksider. Tykkelsen på disse proppemidlene er den samme som 2,72, så de har størst utvidelse av proppant på grunn av prisen, verdien av tykkelsen er nær styrken til sand.

Hydraulisk fraktureringsenhet

Lag en plan for gjennomføring av hydrofrakturering av formasjonen, velg arbeidsmetoder og evaluer prosessens ytelse for sarte sjeler:

Operasjon Sverdlovina (tabell 14), klaner.

Tabell 14

VISE FREM	POZNANNYA	VERDI	STØRRELSE
Glibina Sverdlovini		2100
Diameter ved bit		0,25
Rozkrita tovshchina lag		13,5
Gjennomsnittlig penetrasjon		9,8*10-8
Elastisitetsmodulen til porene		2*1010	Pa
Poissons forhold		0,25
Gjennomsnittlig tykkelse på porene over den produktive horisonten		2385,2	kg/m3
Tykkelse av kilden til modningen			kg/m3
Viskositeten til kilden			Sende
Konsentrasjon av sand		1200	kg/m3
Opplastingshastighet		1,2*10-2	m3/s

1. Vertikalt lager av Girsky skrustikke:

Rgv = rgL = 2385,6 * 9,81 * 2100 * 10-6 = 46,75 MPa

2. Horisontalt lager av Girsky skrustikke:

Рг = Ргв * n / (1-n) = 46,75 * 0,25 / (1-0,25) = 15,58 MPa

I slike reservoarer, under hydraulisk frakturering, observeres dannelsen av en vertikal sprekk.

Den er utformet slik at hydroutslippet ikke vil bli filtrert. Som hjemmet til modningen og hjemmet til den sandete vikorien er tykkere nafta med tilsetning av asfaltin er tykkelse og viskositet gitt i tabellen. I stedet for sand er det akseptert (se tabell 4.), For å kile sprekken er det planlagt å pumpe omtrent 5 tonn kvartssand med en brøkdel på 0,8-1,2 mm, pumpehastigheten (data i tabell 4.), som er betydelig høyere enn minimum tillatt under konstruksjon og vertikale sprekker .

Under hydraulisk frakturering pumpes kontinuerlig 7,6 m3 sandholdig væske samtidig og brytes umiddelbart.

For å bestemme parametrene til en sprekk, bruk en formel basert på den enkle metoden til Yu.P. Zheltov.

3. Trykket på borkronen på slutten av den hydrauliske luftingen er betydelig:

Rzab/Rg*(Rzab/Rg-1)3 = 5,25E2*Q*m/((1-n2)2*Rg2*Vzh) =5,25*(2*1010)2*12*10-3 *0,2/ (1-0,252)2*(15,58*106)3*7,6) = 2*10-4

Rzab = 49,4 * 106 = 49,4 MPa

4. Dette betyr slutten på sprekken:

l = (VzhE/(5,6(1-n2)h(Rzab-Rg)))1/2 = (7,6*2*1010/(5,6*(1-0,252)*13,5*) (49,4 - 15,58) * 106 )) 1/2 = 31,7 m

5. Bredden (åpenheten) til sprekken måles:

w = 4 (1-n2) * l * (Rzab-Rg) / E = 4 * (1-0,252) * 31,7 * (49,4-15,58) * 106/1010 = 0,0158 m = 1,58 cm

6. Betydelig utvidelse av kanten av sprekken:

L1 = 0,9 * l = 0,9 * 31,7 = 28,5 m

7. Den overskytende bredden på sprekken som mottar porøsiteten til sanden etter lukking m=0,2 er signifikant:

W1 = wno/(1-m) = 1,58 * 0,107 / (1-0,3) = 0,73 cm

8. Inntrengningen av en sprekk med denne bredden er betydelig:

Kt = w21/12 = 0,00732/12 = 4,44 * 10-6 m2

Hydraulisk frakturering vil bli utført gjennom et rør med en innvendig diameter d = 0,076 m, og isolere den produktive formasjonen med en pakning med et hydraulisk anker.

Hydrauliske bruddparametere er betydelige.

1.Bruk en skrustikke til å gni inn den russiske føderasjonen-piskonosiya for slangen.

Rf = rn(1-no)+rpes*no = 930*(1-0,324)+2500*0,324 = 1439 kg/m3

Reynolds nummer

Re = 4Qrf/(pdmf) = 4*12*10-3*1439/(3,14*0,062*0,56) = 516,9

Hydraulisk støttekoeffisient

L = 64/Re = 64/633,7 = 0,124

I følge Yu.V. Zheltova, for tilstedeværelsen av sand i midten ved Re>200, observeres tidlig turbulisering av strømmen, og kostnadene for friksjon ved Re = 516,9 og no = 0,324 øker med 1,52 ganger:

16Q2L 1,52 * 0,124 * 16 * (12 * 10-3) 2 * 2100 * 1439

RT = 1,52l¾¾¾ rzh = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 26 MPa

2p2d5 2*3,142*0,0765

2. Trykket som må påføres trykket under hydraulisk frakturering:

Ru = Rzab-rzhgL + Рт = 49,4-1439 * 9,81 * 2100 * 10-6 + 26 = 45,9 MPa

3. Arbeidere pumper den hydrauliske fraktureringen inn i borehullet ved hjelp av pumpeenheter 4AN-700 (tabell 15)

14,6

Nødvendig antall pumpeenheter:

N = RuQ / (PaQakts) +1 = 45,9 * 12 / (29 * 14,6 * 0,8) + 1 = 3

De Roboche skrustikke til enheten;

Qa - feed til enheten med en skrustikke

kts – enhetens tekniske koeffisient er avhengig av tjenestetermen kts = 0,5 – 0,8

4. Volum av kjerne for salg av kjernetrykk:

Vp = 0,785 * d2L = 0,785 * 0,0762 * 2100 = 9,52 m3

5. Trivality av hydro-utslipp:

t = (Vl + Vp) / Qa = (7,6 +6,37) / (14,6 * 10-3 * 60) = 19,5 xv.

Utstyr og teknologi for hydraulisk frakturering

Hydraulisk fraktureringsteknologi inkluderer følgende operasjoner: vask av borehull; senking av høytrykksrør med en pakning og anker i den nedre enden ved Sverdlovin; ob'vyazuvannya og opresuvannya na vyaznachenya priomistosti sverdlovina pumpet fra landsbygda; pumping gjennom slangen ved dannelsen av radial-rozriv, radini-piskonosiya og squeeze-out formasjonen; demontering eie og lanser Sverdlovin-roboten.

Teknologiske ordninger inkluderer engangs, straight-through (intervall) og storskala hydraulisk frakturering.

Med en engangs hydraulisk frakturering under trykket fra kilden som pumpes, avsløres alle åpninger og perforeringer i formasjonen umiddelbart, med en direkte frakturering - frarettelse av formasjonen eller mellomlagene (intervall), som for eksempel kan redusere produktivitet, og med en storskala hydraulisk frakturering her Det ser ut til at det helles sekvensielt på hudlaget eller -laget .

Utformingen av hydraulisk fraktureringsteknologi er viktig å få frem. Velg spesifikke sinn teknologisk ordning prosessen, arbeiderne og kilemiddelet. Med en engangs hydraulisk frakturering er det trygt å akseptere 5-10 tonn sand. Konsentrasjonen av sand i nesen bestemmes i henhold til innholdet som fjernes. For vikoristannya vil vannet settes til 40-50kg/m3. Deretter, på grunn av mengden og konsentrasjonen av sanden, absorberes en stor mengde av væsken. Basert på tilgjengelige data, be om vikorisering av 5-10 m3 radini-moden. Squeeze-out line er den tradisjonelle linjen med foringsrør og rør som brukes til å pumpe inn i squeeze-out reservoaret.

Minimumsavfallet ved pumping må ikke være mindre enn 2m3/hv og kan estimeres når det dannes vertikale og horisontale sprekker i henhold til formlene:

.

de Qgor - hv. vitrati, l/s; h - Formasjonens tykkelse, cm; Wvert, Whor - vertikal bredde. ta gir. sprekker, divaer; µ - væskens viskositet, mPa x; Rt - radius av horisonten. sprekker, vidundere

Det hydrauliske bruddtrykket til formasjonen er installert i henhold til bevisene eller i henhold til formelen:

RGRP = рr + sp

de RGRP - zab. skrustikke som river fra hverandre formasjonen; рr = Hrпg - Girskiy vice; sр – verdien av formasjonsbergarten for utviklingen av sinnene til universell kompresjon; H - formasjonsdybde; rп - gjennomsnittlig tykkelse på høyere bergarter, som er mer enn 2200-2600 kg/m3, i gjennomsnitt 2300 kg/m3; g – fremskyndelse av fritt fall.

Trykktrykk på borkronen:

RU = rGRP + Δrtr - rs

de Δрtr - gni en skrustikke på rubben i rørene; rc – hydrostatisk trykk av senterlinjen ved kjernen.

Hvis trykket til injeksjonstrykket er større enn det tillatte trykket til malmen, installeres en pakning på røret over dekselet til den produktive formasjonen med et anker. Det tillatte trykket rUdop er tatt som det største av de to trykkene beregnet ved å bruke Lamé-formelen og vicorene til Yakovlev-Shumilov-formelen.

I sedimentære bergarter kan det oppstå subvertikale sprekker, noen av dem når titalls meter, og dybden når flere mm, noen ganger til og med mer enn 100 meter. Hydraulisk frakturering resulterer i en økning i produksjonshastigheten med 1,5-2 ganger eller mer. For å forbedre effektiviteten av hydraulisk frakturering i karbonatbergarter, fjernes det fra syrebehandlingen av bergartene. Trykket fra bruddet er gjenstand for teoretisk overføring, fragmentene blir etterlatt av en rekke årsaker: spenning i bergarten, dens styrke, eksisterende brudd, forringelse av formasjonen, etc. Derfor velges overtrykket empirisk og varierer fra 01 til 15 (omtrent 08 i gjennomsnitt) hydrostatisk.

For hydraulisk frakturering har Sverdlova en spesiell status. Høyytelsespumper kobles til denne halsen, og det nødvendige overtrykket utløses deretter. Pumpe- og kompressorrør senkes ned i midten av foringsrørene, besatt ved den nedre delen med en pakker (fig. 1). Det ringformede rommet til foringsrøret over det hydrauliske fraktureringsintervallet er ansvarlig for pålitelig sementering.

For utviklingen av alle teknologiske fremskritt og vennlige sinn for hydraulisk frakturering, er effekten ubestridelig.

Spesielle enheter og tekniske funksjoner som brukes under hydraulisk frakturering

Organiseringen av hydraulisk frakturering innebærer bruk av tilberedte reagenser som et resultat av hydrofrakturering og umiddelbar pumping av dem inn i produksjonssonen med lavt vitriol og under en høy skrustikke for å desintegrere bergarten og skape et resultat. Dette er et resultat av hydraulisk innstrømning. Først pumpes ren væske (buffer) inn i borehullet for å starte sprekker og trenge inn i formasjonen. Etter dette fortsetter suspensjonen å utvikle en sprekk.

Forberedelse av hydraulisk frakturering utføres på kjernen av borehullene umiddelbart før de pumpes inn i formasjonen. Klargjøringssystemet for det hydrauliske fraktureringssenteret inkluderer: en sandbil, en kapasitet med nafta eller et desinfeksjonsmiddel, blandeenhet (blender). Systemet er koblet til en 1,5-dobbel tilførsel av reserver.

Før kolben av hydraulisk frakturering, eie og bindingen presses på en skrustikke. Den hydrauliske fraktureringen styres direkte gjennom et datasenter, som gir automatisk beskyttelse mot mulige ulykker (skader på rørene). Ved en ulykke slår datasentralen automatisk på pumpene, og gateventilene til røret stenger portpassasjen i midten av borehullet foran hudpumpeenheten. Skruestikken fjernes fra vakuuminstallasjonen, som er inkludert i settet. eie Den hydrauliske fraktureringen er permanent inkludert i rørene. Denne vakuuminstallasjonen samler opp overflødig avfall fra foringen og pumpene etter hydraulisk frakturering, ved å slå av strømmen til bakken ved demontering av ledningene. Trykket som fjernes fra ringrommet overføres til CA-320-reservoaret, permanent koblet til borehalsen gjennom tverrstangen til juletrebeslagene.

For generering av hydraulisk frakturering brukes tilgjengelig teknologi (i feltet slekter som vurderes):

1. KRAZ-250 CA

2. Ural-4320 brennende maskin

3. Kenward piskovoz

4. Kenward chem. varebil.

5. Kenward blender

6. Installasjon av Kenward-pumpe

7. Kenward sementtilslag

8. Kenward rørbærer

9. Ford 350 laboratorium

10. UAZ-3962 sanitærbil

11. K-700 vakuum ikke installert

Kenward utstyr besatt spesielle filtre som fanger Wikipedia.

Pidzemne eie, hva som stagnerer under hydraulisk frakturering

Sverdlovinaen er ferdig med en spesiell saltblanding, som tilberedes på vingården.

Den etablerte teknologien inkluderer penetrering av jord på overflaten av jorda og det nærmeste vannreservoaret. Ved klargjøring av borehullet før hydraulisk frakturering for å slå av mulige problemer, er kjernen og borehullet til de resterende rørene utstyrt med Nydril-sikringsenheter.

Ved klargjøring for hydraulisk frakturering senkes en rørstreng med en diameter på 89 mm ned i kjernen for pumping. Det ringformede rommet (89 mm foringsrør og rør) forsegles ved å installere en pakning nær den hydrauliske fraktureringssonen. Pakningsinstallasjonen kontrolleres ved å presse arbeidstrykket til foringsrørsøylen med vann gjennom TsA-320.

Borehullet for hydraulisk frakturering er utstyrt med to Hamera-kiler (arbeid og duplisering).

Jeg vil rive i stykker agentene for å rive fra hverandre.

For hydroutslipp er det best å avlaste vannet for ikke å fortrenge vannfasen. Diesel kan brukes til teknologi, men oftere er det stillestående nafta(som tilgjengelig og informativ billig produkt) med en geleringsaktivator og destruktor, samt PAR - en ristreduser. Sammensetningen av spesielle tilsetningsstoffer avhenger av temperaturen på gjenstanden (dannelsen) for videre behandling. Dermed er ROG-4-systemet egnet for høye (over 80°C) temperaturer, mens ROG-5 er egnet for lave temperaturer. Huden til visse typer hud avhenger av temperaturen i kjernen og har optimal reologisk kraft. Det er et permanent operativsystem for å endre parametere og justere deres verdier med spesielle tilsetningsstoffer, basert på datautvikling, som utføres på boringen. Strukturen er strukturert optimalt for overføring av konsolideringsmateriale, og den samhandler praktisk talt ikke med fjell og væsker som finnes. Tilstedeværelsen av vandig fase i dens avsetninger inkluderer muligheten (i tilfelle ødeleggelse av gelen) for en negativ innvirkning på arten av metningen av reservoarmediet som kommer i kontakt med det. Plantens fysiske styrke er preget av følgende indikatorer: tykkelse - 0,85 t/m3, viskositet - 90 MPa.s, konsistenskoeffisient - 0,3. For å fikse sprekken pumpes et stykke termisk produkt (proppant) med høy sammensetning (synlig trykk på minst 70 MPa) inn i aluminosilikatlageret. Det herdede materialet er praktisk talt av samme størrelse (20/40 mesh), kornene er komplette, runde, den gjennomsnittlige sfærisitetskoeffisienten er 0,9. Dette vil sikre høy filtreringskapasitet (ca. 200 darci) med tykk emballasje og et eksternt trykk på 50 MPa.

Kriterier for valg av borehull for hydraulisk frakturering.

For å utføre hydraulisk trykking prioriteres det å bore hull som er tilfredsstilt med etablering av følgende kriterier. Resten av komplekset lar deg sikre intensivering med høy pålitelighet videoflaske med nafta. Avhengig av formasjonens inntrengning av kolbe og dannelsen av boresonen, er kriteriene gruppert i to nedre posisjoner.

1. Reservoarer med lav permeabilitet (hydraulisk oppsprekking vil sikre økt filtreringsoverflate), i så fall må nødvendige kriterier oppfylles.

1.1. Den effektive tykkelsen på formasjonen er ikke mindre enn 5 m;

1.2. Antall dager i Sverdlovin-produkter gass h gazoviy hetter, samt pumpet eller konturvann;

1.3. produktiv formasjon som er utsatt for hydraulisk frakturering, forsterkning av andre penetrerende formasjoner med ikke-penetrerende seksjoner, tykkelse over 8-10 m;

1.4. avstanden mellom DNA- og VNK-kjernene kan strekke seg mellom artskjernene;

1.5. besparelser vіdbіr nafta Zi Sverdlovina er ikke skyldig i å overskride 20% av kjæledyrreservene;

1.6. deling av det produktive intervallet (som er gjenstand for hydraulisk frakturering) - litt mer enn 3-5;

1.7. sverdlovina kan være teknisk riktig, det samme er møllen operativt Søylene og aggregeringen av sementstein med søyle og stein kan være tilstrekkelig i intervallet over og under filteret på 50m

1.8. formasjonspenetrasjon ikke mer enn 0,03 µm2 ved viskositet nafta i plast umovs ikke mer enn 5 MPa.s.

2. Hydraulisk oppsprekking av reservoarer med middels og lav penetrering for intensivering videoflaske med nafta for eliminering av bevegelse av filtreringsstøttene i vibrasjonssonen.

2.1. kolbeproduktiviteten til øvelser er betydelig lavere enn produktiviteten til overflødige øvelser;

2.2. tilstedeværelse av hudeffekt på trykkoppbygging;

2.3. Vanninnholdet i boreprodukter kan overstige 20 %;

2.4. Produktiviteten til borkronen er enten lav eller litt mindre enn designbasen.

Som det kommer fra den viscerale forekomsten, tillater de etablerte kriteriene oss å utføre en rekke fremre sakkyndig vurdering av huden fra en teknisk, teknologisk og geologisk-industriell posisjon.

Med sin usofistikerte design og høye pålitelighet, den teknologiske suksessen til den hydrauliske fraktureringsoperasjonen og den tilsynelatende reduksjonen av ytterligere videoflaske med nafta. Gjennomføring av forpliktelser som gjenstår, sinnsykt, skyldig i å kompensere materielle utgifter for hydraulisk frakturering.

Teknologi for hydraulisk frakturering.

La oss ta en titt på teknologien for hydraulisk frakturering ved baken til Tomskneft JSC.

Teknologien til prosessen er som følger. Pakking pågår operativt Søyler er 15-20 meter høyere for å dekke perforeringsintervallet, pakkeintervallet velges i henhold til MLM-diagrammet.

Halsen på verdlovin er utstyrt med AU-700 halsbeslag. Det ringformede rommet er testet med en 15 MPa skrustikke for å kontrollere tettheten til pakningen. Under prosessen ble det lagt et trykk på ringrommet på samme nivå som trykkpressen for å redusere spenningen på tyggegummimansjetten, som dannes under pakkeskruestikket under prosessen.

For å utføre hydraulisk frakturering brukes 8 pumpeenheter, 6 av disse er opptatt under prosessen, 2 opererer i hvilemodus.

Pumpingen av emulsjonen utføres under trykket fra brannen med en underjordisk produktivitet av enhetene på 1,8 m3/t. I enden av bekken som pumpes tilføres et festemateriale med en konsentrasjon på 150 kg/m3, som gradvis øker og til slutt blir 500 kg/m3. Sanden blir først lastet inn i en USP-50 sandblander og tilført 4AN-700-røret, som fuktes av TsA-320-enheten. Etter at sandtilførselen er startet pumpes et volum på 20 m3 med en hastighet på 2,4 m3/t.

Pluggen på bufferen lukkes etter at prosessen er fullført, borehalsen er utstyrt med en trykkmåler og kurven til trykkfallet måles, hvis tolkning lar deg bestemme radiusen til sprekken.

Teknikkene som ble brukt var slipeenheter TsA-820 og AN-700, som gjør det mulig å heve trykket på borkronen til 45-60 MPa. Prote, med et trykk på 60 MPa, ble AN-700-enhetene operert innenfor deres evner, da. Med betydelige dybder og et tykt produktivt lag spiller tekniske trykkendringer inn, og følgelig svinn.

Når verdiene er nådd, oppstår hydrofrakturering av formasjonene. Omfanget av verdier til skrustikkene bestemmes av variasjonen til de litologiske og fysiske faktorene, og hovedsakelig av egenskapene til mineralegenskapene til lagene og spenningene i bergarten. Derfor rettes bruddene skapt ved hydraulisk brudd ut i vertikal retning.

I henhold til den avanserte teknologien, for å sprekke og overføre materialet som forsegler sprekken, brukes en spesiell sammensetning for å amonisere vannet med kalsiumnitrat (CAN), som blir 55-65 % inn i det sentrale volumet av hagen ( ca. 100 m3), tilført 30 -43 %. nafta og 1,5-3,0 % emulgator. En type kondensert emulgator, med sitt råmateriale, liggende ved temperaturen til uteluften.

ARNA-polyemulsjon er preget av avanserte fysiske egenskaper: tykkelse 1,18-1,24 t/m3, viskositet - 120-150 MPa.s, konsistensfaktor - 0,8. Viskositeten og konsistensen til harpiksen ble overført for å sikre overføring av sand, som vikoriseres ved å fikse sprekken, på en permanent måte og blir omtrent 20 tonn.Maksimal konsentrasjon av sand i harpiksen nådde 500 kg/m3. For raskt å åpne sprekker og stenge tapet av sand i bunnen av borehullet, var det nødvendig med høy pumpefluiditet, noe som ble funnet å være teknisk mulig på rundt 2,4 m3/t.

Importert kvartssand brukes som kilemiddel.

Bruken av utenlandsk teknologi under hydraulisk frakturering ga ikke tilfredsstillende resultater, så for tiden i de hydrauliske fraktureringsområdene bruker joint venturet "Vah Frakmaster Services" utenlandsk teknologi og bruker det mest avanserte utstyret.

Etter utenlandsk teknologi brukes en spesiell pumpe for å pumpe vicor. eie: horisontale stempel tricyl sylinderpumper med utskiftbar hydraulisk del (fra 3" til 71/2"), som utvikler et trykk på opptil 100 MPa og en kapasitet på 2,5 m3/t.

Den teoretiske (eksperimentelt bekreftet) plasseringen av de geometriske dimensjonene til sprekken er etablert: lengde x høyde (utvidet område av sprekken), bredde på viskositet, mengde kjerne som vil pumpe, trykk og tempo for kachuvannya. Deres komplekse sammenkoblinger dannes og står alene på nivå med datamodellering ettersom arbeidet utføres på kjernen og i prosessen.

Pumpene sikrer høy pumpefluiditet på 5,5 m3/m3 og med en relativt lav tykkelse på proppemiddelet (1,6 t/m3) under operasjonen er det mulig å nå en høy (opptil 1000 kg/m3) lukkekonsentrasjon spyttemateriale som kan bli overført.

Etter den gryende degenerasjonstimen, når verden går over (under påvirkning av ødeleggeren) fra en gel-lignende tilstand til en mer smuler sjelden, forsvinner pumpevæske gradvis fra sprekkene.

Det er tydelig at JV "Vah Frakmeister Services" og spesialiserte hydrauliske fraktureringsenheter har spesialutstyr som sikrer materialet, samt utstyret og teknologien bak rikdommen til indikatorene er tydelig betydelig. Det ser ut som skinke. Samtidig vil det sikre større utbytte av kolber og økt opphopning videoflaske med nafta. Følgende er de viktigste faktorene:

Antall dager i den hydrauliske fraktureringssonen til den vandige fasen;

Høy filtreringskraft til fikseringsmaterialet, som sikrer sfærisiteten til kornene og ensartetheten til fraksjonen;

Det er teknologisk og teknisk mulig å utføre hydraulisk oppsprekking med etablert dybde og bredde på sprekker. Teoretisk er det slått fast at ved lave pumpehastigheter midt i hydraulisk oppsprekking (ca. 2,5 m3/t) åpnes langvarige (opptil 300 m) sprekker. For å danne svært korte og brede sprekker kreves dobbelt så høye pumpehastigheter. Tilstedeværelsen av langsiktige sprekker, tilsynelatende, kan være forårsaket av uventede utbrudd av vann som vil pumpe.

Det er også viktig å merke seg at fullstendigheten av operasjonen når boret settes inn i roboten er viktig. Derfor, umiddelbart etter hydraulisk frakturering, ved bruk av utenlandsk teknologi, utføres boring for injeksjon gjennom forskjellige beslag i den voksende sekvensen av deres diametre: 2, 4, 8 mm; Dette vil sikre en gradvis økning av depresjonen i vibrasjonssonen, som er ledsaget av introduksjonen av vannkraftoppsprekking, det kraftige trykket av proppemidlet i sprekken og forbindelser til utbyggingsstedet. Når det strømmer fra foringen, i hver prosess arbeider den hydrauliske fraktureringen i midten av kollektoren til vibrasjonssonen, den vandige fasen blir ikke introdusert, for å kombinere strømmen og strømmen naftovium faser.

En annen metode er å utføre hydraulisk trykking ved bruk av industriell teknologi. Umiddelbart etter hydraulisk frakturering plugges borehullet med salt fra den nærmer seg pakningen og rørstigerøret. Så går pumpen ned eie og det begynner operasjon Sverdlovina Dermed, med avansert teknologi, kan hele prosessen fra starten av hydraulisk frakturering til den første lanseringen av boret inn i roboten alltid være ledsaget av tilstedeværelsen av vannfase i vibrasjonssonen og sprekker.

Det er en betydelig negativ innvirkning på produktiviteten til boreprosessen, og stadiet av denne injeksjonen er proporsjonal med timen for injeksjon i formasjonssonen. Ved opprinnelsen ser det ut til at saltsliping brukes til å fylle borehullene, og avhengig av størrelsen på plasttrykket i området til borehullet, varierer tykkelsen rundt 1,18 t/m3 (mineralisering - 300 g/ l).

I industriell praksis er utgravningene ikke riktig filtrert, så mange tredjepartselver fra jord-leirelageret vil pumpes inn i verdlovin. Modningen av bordet deres er stor, noe som ofte er årsaken til svikt i pumpen. eie. Det er vanskelig å oppdage stadiet av kolmatering av penetrerende øvelser i perforeringsintervallet, hydrauliske brudd og den uunngåelige reduksjonen i produktiviteten til øvelser.

Vurdering av teknologisk effektivitet ved hydraulisk frakturering

I samsvar med den for tiden aksepterte klassifiseringen av gjeldende forsterkningsmetoder naftoviddachy hydrofraktureringslag er inkludert i gruppen av fysiske metoder.

Teknologisk effektivitet av stagnasjonsmetoder for forbedring naftoviddachy karakterisert av:

Dodatkovy vidobutcom nafta for rahunok-opprykk naftoviddachy formasjon;

In-line tillegg vidobutcom nafta for intensiveringshastigheten for utvinning av materiale fra formasjonen;

Jeg vil raskt be om litt vann som jeg kan få umiddelbart. Dodatkovo zdobuta nafta for etableringen bestemmes timeperioden av den aritmetiske forskjellen mellom de faktiske boringene fra hydraulisk frakturering og rozrakhunka zdobičchu uten hydraulisk brudd (grunnleggende vidobutok).

Når du trenger en lur videoflaske med nafta I løpet av den siste perioden har hovedoppgaven falt under den korrekte verdien av basisen videoflaske med nafta.

En av metodene er et variantdesign av teknologiske utviklingsindikatorer, som er basert på fysisk baserte matematiske modeller. I dette tilfellet er det mulig å pålitelig tilpasse utviklingsindikatorene til det faktiske mulige for bevis på utgangsfysiske parametere og historisk historie operasjon. Med pålitelig tilpasning tillater metoden betydelige endringer videoboot bak grupper av øvelser, spesielt øker muligheten for kvantitativ vurdering av interaksjonen (interferensen) av øvelser. Nøyaktigheten av resultatene avhenger både av påliteligheten og fullstendigheten til utdatainformasjonen, og av evnene til den matematiske modellen.

Når det gjelder flerdimensjonale vurderingsmetoder, bør følgende, avhengig av den spesifikke situasjonen, bemerkes. Sverdlovina med hydraulisk brudd i rosa og grått praktisk talt gjennom hele territoriet til den store familien. Opprettelsen av den strukturerte modellen av objekter i områdene rundt er forbundet med mye arbeid og bruk av sofistikert beregningsteknologi. Til nå er det til og med lite geologisk-fysisk og geologisk-industriell informasjon bak borehullene, noe som er begrenset inntil endringer i prosessen operasjon Sverdlovin nær timen. Som et resultat blir tilpasningen av utviklingsmodellen og identifiseringen av pålitelige prediktive teknologiske indikatorer for utvikling betydelig vanskeligere. For oss ser det ut til at resultatene er de mest behagelige og lider minst skade for de endelige vurderingene av samspillet mellom øvelser, da. Deres innblanding.

Avslutningsvis kan det bemerkes at den hydrauliske fraktureringen gjør det mulig å utføre følgende oppgaver:

1) økt produktivitet (akseptabilitet) av boret på grunn av tilstedeværelsen av hindring av målsonen eller lav penetrasjon av reservoaret;

2) utvide tidevannsintervallet (leiring) når gjenstanden er rik på plast;

3) intensivering av tidevannet nafta for eksempel med viktoristanny granulert magnesium; Isolering av stigende vann; regulering av inntaksprofil mv.

Tast inn

1. Hydraulisk frakturering som en måte å forbedre boreproduktiviteten på

2. Essensen av den hydrauliske fraktureringsmetoden

2.1 Hydraulisk brudd

2.2 Koshti hydraulisk frakturering

3 Teknologi og teknikk for hydraulisk frakturering

4 Valg av hydrauliske fraktureringsteknologier

5 Installasjon, hva som trengs under hydraulisk frakturering

6 Butt for hydraulisk frakturering

Visnovok

Liste over Wikilister

INNGANG

Ekstruderingen av olje fra formasjonen og eventuell tilstrømning til den nye strømmer gjennom boringene. Vibrasjonssonen til kjernen (PVZ) er området der alle prosesser foregår mest intenst. Her, som i en enkelt enhet, konvergerer linjene med bekker når linjen pumpes, eller divergerer når de pumpes. Jeg vil bli en vakuumsone for dannelsen av dannelsen av stangen til det russiske føderale eiendomsforvaltningsbyrået, Debiti Vidobuv, vedlegget til henpower I er milen til reservasjonen av Vicoristan på Pіdeyom Rydini BezpoShyedino i Sverdlovini.

Mekaniske metoder for infusjon er mer effektive i harde bergarter, hvis åpningen av ytterligere sprekker i reservoarsonen gjør det mulig å oppnå nye, fjerne deler av formasjonen før filtreringsprosessen.

En av de mest utbredte metodene for å intensivere oljeproduksjon eller gassforsyning er hydraulisk frakturering (fracturing).

Dette brukes til å lage nye sprekker, både individuelle og for utvidelse av gamle (naturlige), ved å redusere utbyttet fra boring og øke systemet med sprekker eller kanaler for å avlaste tidevannet og redusere energiforbruket i dette utvekslingskvinneområdet av formasjonen.

Hydraulisk frakturering av formasjonen utføres i en skrustikke som når opp til 100 MPa, med stor slitasje og med en rekke folde- og diverse utstyr.

1. RESTAURERING AV HYDRAULISK FORMASJON YAK ZASIB FORBEDRER PRODUKTIVITETEN TIL SVERDLOVIN

Essensen av den hydrauliske fraktureringsmetoden ligger i det faktum at en høy skrustikke skapes på begge borehullene ved å pumpe det viskøse mediet, som beveger seg 1,5-2 ganger reservoarskruestikket, som et resultat av at formasjonen eroderes og i en ny tetning det er sprekker.

Industriell praksis viser at produktiviteten til borehull etter hydraulisk trykking øker flere dusin ganger. Det er viktig å merke seg at sprekkene som har grodd vil slutte seg til de eksisterende før, og stigningen av midten til boreområdet vil følge fra det fjerne isolerte vannet i boreområdet til dannelsen av høyproduktive soner brister. Om oppdagelsen av naturlige og opplyste sprekker i platen, døm etter grafene for endringen av slitasje Q og trykket P under denne prosessen. Reparasjonen av kunstige sprekker i grafikken er preget av fallende trykk med jevn pumpehastighet, og når naturlige sprekker åpnes, vokser slitasjen fra midten av riften uforholdsmessig til trykkøkningen.

Hydraulisk frakturering av formasjonen fungerer for å støtte produktiviteten til boringer, ettersom praksisen med hydraulisk frakturering har vist seg å være effektiv, både fra et økonomisk synspunkt og fra et utviklingssynspunkt. Før du utfører den hydrauliske utviklingen, er det nødvendig å pålitelig dyrke termodynamiske sinn og bli den foretrukne sonen til boret, bestanden av raser og elver, samt systematisk dyrking av det akkumulerte industrielle overskuddet i denne familien. Hydraulisk frakturering anbefales for følgende borehull:

1. Ved testing ga de et svakt tidevann

2. Med en høy plast skrustikke, men med lav penetrasjon av oppsamleren

3. Fra en forurenset vaksinasjonssone

4. På grunn av redusert produktivitet

5. Med høy gassfaktor (på linje med fremmedgjorte)

6. Utladning med lav kapasitet

7. Trykk for å forlenge poleringsintervallet

Metoden for å utføre hydraulisk frakturering er å øke produktiviteten til bor ved å injisere dem inn i målsonen til boret - endre kraften til det porøse mediet og kjernen (kraften til det porøse midten endres under hydrofrakturering av hensyn til sprekker i systemoppretting).

Det er akseptabelt at suksessen og feilen med hydrofrakturering skyldes to faktorer: borets foroverstrømningshastighet og tykkelsen på formasjonen. Faktisk avhenger effektiviteten av hydroelektrisk frakturering selvfølgelig ikke av to faktorer, men av en rekke faktorer: trykket til kilden, hva som pumpes, pumpehastigheten, mengden sand i denne regionen, etc. .

2. ESSENTIALITETEN AV FRAKTURERINGSMETODEN

Hydraulisk frakturering av formasjonen utføres umiddelbart: den penetrerende formasjonen pumpes under et trykk på opptil 100 MPa, hvorunder formasjonen deles, enten langs sengebunnsplanene eller gjennom naturlige sprekker. For å forhindre at sprekkene lukker seg når trykket fjernes, pumpes stor sand inn i dem samtidig fra midten, noe som bevarer penetrasjonen av disse sprekkene, som tusen ganger overstiger penetrasjonen av den intakte formasjonen.

For en avansert slange av TriShchin, tok han av i Plasti, jeg zbereznnya ї ї ї ї ї ї ї ї ї qzelnna veli 'icter av den nedre maling i Trizhchini, nølte, oppvarmet med en gang tilbedelsen av store -korn av grove -kvalitet kvarts. Tilførsel av sand er nødvendig både i den nye skapningen og i sprekkene som var i formasjonen, åpnet under hydrofrakturering. Som det fremgår av undersøkelsen, produserer den hydrauliske bruddprosessen sprekker 1-2 mm brede. Radiusen deres kan nå flere titalls meter. Sprekker fylt med grov sand kan føre til betydelig penetrasjon, som et resultat av at produktiviteten til boret øker betydelig etter hydrofrakturering.

Hydraulisk frakturering (fracturing) utføres for å skape nye eller åpne eksisterende sprekker ved å øke inntrengningen av formasjonens vibrerte sone og øke boreproduktiviteten.

Hydraulisk frakturering av formasjonen oppnås som et resultat av å pumpe materialet inn i formasjonen under høyt trykk. For å sikre kompresjon etter at operasjonen er fullført og redusere skrustikken til et slipegrep, pump porøst materiale inn i dem med en gang fra midten - kvartssand, korund.

En av de viktigste parametrene for hydraulisk frakturering er hydraulisk trykk, som lukker bergsprekker. I ideelle sinn kan presset fra den åpne verden være mindre enn verdens tunge press, som er skapt av vanlige mennesker. Men i virkelige sinn kan det oppstå ulikhet< рр, что объясняется наличием в пласте глинистых пропластков, обладающих пластичными свойствами. В процессе бурения, когда цикл скважины не обсажен, под действием веса вышележащих пород может произойти выдавливание глины из пласта в скважины и частичное разгружение пласта, расположенного под глинистыми пропластками, что и приводит к снижению давления гидроразрыва.

Dermed vil trykket fra eksplosjonen legge seg under tidlig utnyttelse av borehullene. Derfor er det ikke mulig å åpne skrustikken. Men med lignende teknologier for boring på dette området kan vi snakke om gjennomsnittlig rivetrykk, noe som betyr at dette skyldes hydrofrakturering av borehullene.

2.1 Gjennomføring av hydrolyse

Hydraulisk frakturering utføres ved hjelp av denne teknologien. Helt fra begynnelsen, under stort press, vil hjemlandet bli pumpet i ruin. Etter at formasjonen har sprukket, pumper du jorden med sand for å forsegle sprekkene. Vurder både modningen og slipingen når du behandler øvelser, som utvinnes og tilberedes på karbohydratbasis, og når du behandler varmeøvelser - på vannbasis. Som regel brukes forskjellige emulsjoner for disse formålene, samt karbohydrat- og vannkilder. Konsentrasjonen av sand i sandjorda varierer mellom 100 og 500 kg/m3 og forblir under filtrering og om morgenen.

Mekanismen for hydraulisk frakturering av formasjonen, det vil si mekanismen for belysning av nye sprekker, så er det mulig å representere det på denne måten. Alle bergarter som danner ett lag har naturlige mikrosprekker, som finnes i formen under innstrømmingen av de samme bergartene, som ligger sterkere, eller, som de vanligvis kaller det, fjelltrykket. Inntrengningen av slike sprekker er liten. Alle raser er i stand til å leve. Derfor, for å skape nye sprekker i formasjonen og utvide de eksisterende, er det nødvendig å fjerne spenningen i formasjonsbergartene som skapes av trykket fra et fjell, og å øke styrken til porene for brudd.

Trykket som bryter mellom grensene til ett lag er ustabilt og kan endres over brede grenser. Praksis har bekreftet at i de fleste typer trykk vil Pp på ethvert bor være lavere enn trykket og bli (15...25) * N, kPa (1,5...2,5 kgf/cm2).

Her er N Sverdlovsk leire i m.

For bergarter med lav penetrasjon kan dette trykket nås ved pumping av lavviskøse bergarter ved å sprekke med pumpevæskene i mellom. Siden bergartene er svært permeable, kreves det større injeksjonsfluiditet, og når fluiditeten reduseres, må injeksjonen reduseres midt i den økte viskositeten. Finn ut at for å oppnå bruddtrykket i tilfeller med spesielt høy penetrasjon av formasjonsporene, er det nødvendig å stabilisere enda større væsker ved å pumpe høyviskose væsker. Prosessen med hydraulisk frakturering består av følgende operasjoner, som utføres sekvensielt: 1) pumping inn i formasjonen i midten av fraktureringen for å reparere sprekker; 2) pumping av sandstein med sand, beregnet for å fikse sprekker; 3) pumpe et pressende medium for å tvinge sanden inn i sprekkene.

2.2 Koshti hydraulisk frakturering

Hvis modningslandet og avføringens dynasti er formet til en og samme ting, bør de forenes under ett navn - modningsryggen. For hydraulisk frakturering brukes en rekke arbeidsmaterialer, som i henhold til fysiske og kjemiske prinsipper kan deles inn i to grupper: hydrokarbonbaserte materialer og vannbaserte materialer.

Som en karbohydratblanding kombineres høyviskøs nafta, fyringsolje, diesel eller gass fortykket med nafteniske oljer.

Stoffene som samler seg i injeksjonshullene inkluderer: vandig destillasjon av alkoholdestillasjonssulfitt, saltsyreløsning, vann fortykket med ulike reagenser, samt fortykket saltsyreløsning.

Prosessen med utviklingen av den store verden ligger mellom de fysiske autoritetene midt i utviklingen og, tett, på grunn av viskositet, filtrering og evnen til å fjerne sandkorn fra den viktige planten.

Helt til slutten av dagen er det slike fordeler. Først og fremst må den være svært viskøs slik at den ikke trenger inn i formasjonslaget, ellers vil det være utilstrekkelig å flytte skrustikken nær borkronen. Ellers, på grunn av tilstedeværelsen av et stort antall produktive lag i borehullet, er det nødvendig å sikre, om mulig, en jevn akseptprofil. For hvilke newtonske skaller er ikke egnet, siden mengden av svor som må settes inn i hudlaget vil være proporsjonal med dets penetrering. Derfor vil svært permeable lag dannes raskere, og derfor vil effekten av hydraulisk frakturering reduseres. For hydrofrakturering er det nødvendig å dehydrere mediet slik at det kan lagres under væskefiltreringen. Siden viskositeten øker med økt filtreringshastighet, vil viskositeten med høypermeabilitet mellomlag være høyere enn for lavpermeabilitetslag. Som et resultat blir akseptabilitetsprofilen jevn. Viskøse medier har en lignende filtreringskarakteristikk, filtreringsloven for alle typer poster i sikte.

V=(kDp)/(mk L),……………………………………………………………….................( 1)

de mk - viskositet, som er opprettet, er angitt av formelen

mk/mo = 1 + A Dp/L,……………………………………………………………….(2)

mo er den begrensende viskositeten til mediet som dannes ved v ® 0; A er en konstant, som i landets elastiske krefter (ved A = 0 er Darcys lov eliminert).

2.3 Nødvendige parametere for hydraulisk trykking

Når kjernen pumpes inn i to kuler med penetrering k1 og k2, er slitasjehastigheten ved samme gradienter høyere.

(k/mk)1: (k/mk)2 = k1 /k2 * (1+A (Dp/L)*)/1+A(Dp/L)*),…….(3)

La det gå, for eksempel A(Dp/L)*) =2

Todi for k1/k2 =25 A (Dp/L)*=0,4

Og slitasjeraten til den gamle er omtrent 11,7 i stedet for 25.

For hydraulisk frakturering senkes rør ned i Sverdlova, som brukes for å nå reservoaret. For å sikre foringsrøret fra en stor skrustikke over ballen som brister, installer en pakning, og for å forbedre tettheten over den, installer et hydraulisk anker. Under trykk frigjøres stemplene til ankrene og presses mot foringsrøret, og tetter pakningen.

Med svært lav viskositet av væsken, for å nå trykket, må væsken pumpes inn i dannelsen av et stort volum væske, noe som skyldes behovet for å vikorisere pumpeenhetene som pumper samtidig.

Hvis viskositeten til sprekken er høy, kreves en høy skrustikke for å lukke sprekkene. Avhengig av inntrengningen av porene, er den optimale viskositeten ved slutten av utbruddet ikke mer enn 50-500 cP. Når de pumpes gjennom foringsrøret, har oksidene en viskositet på opptil 1000 og en viskositet på opptil 2000 cP.

Reservoaret er ansvarlig for det faktum at det er dårlig filtrert og har et høyt avfallsinnhold av sanden som finnes i det, noe som forhindrer muligheten for å sette seg i pumpesylindere, rørelementer, rør og på borekronen.

På denne måten er det mulig å opprettholde en konstant konsentrasjon av sand i midten av sprekken og et godt sinn for å overføre det til sprekkens dyp. Filtreringen kontrolleres ved hjelp av en enhet for å bestemme vanntilførselen til leirholdig jord. Lavfiltrering anses å være mindre enn 10 cm3 per 30 minutter.

Opprinnelsen til modningsprosessen er at sanden i den viktige planten er plassert i en direkte posisjon på grunn av viskositeten.

Mer tyktflytende råmaterialer, som brennolje, har tilstrekkelig viskositet ved temperaturer under 20°C; Olje- og vannblandinger har lav viskositet, de fleste nedbøren filtreres lett, og de anbefales ikke for ren utvinning under hydrofrakturering.

Økning i viskositet, samt endringer i filtrering av materialer som blir stillestående under hydrofrakturering av formasjoner, oppnås ved å introdusere lignende fortykningsmidler i dem. Slike slukkere for karbohydrater inkluderer salter av organiske syrer, høymolekylær og hydrokarbonharpiks (for eksempel naftatjære) og andre utgangsmaterialer fra naftaraffinering.

Væsker av nafta, gasssyre, nafta, samt vann-nafta-emulsjoner har betydelig viskositet og høy fluiditet. De fungerer som en kilde til oppsprekking og som en kilde til sand under frakturering av formasjoner i naftaboringer.

Ved injeksjonshullene, under hydraulisk ekspansjon, blir vikorystvann fortykket. For å tykne, bruk sulfitt-alkoholbard (SAB) og andre lignende celluloser som er gode i vann og har lav filtrering.

Avhengig av konsentrasjonen av tørre stoffer kommer SSB i to typer - sjelden og hard. Viskositeten til det utgående sjeldne konsentratet er 1500-1800 cP. Tilsetning av vann før oppløsning av SSB fører til en liten reduksjon i viskositet og sikrer god absorpsjon av SSB av vann fra det porøse rommet og forbedrer akseptabiliteten. Utformingen av SSB har god tørkeeffektivitet og lav filtrering. For modning er det viktig å stagnere SSB med en viskositet på 250-800 cP.

På slutten av dagen, fortykket med konsentrert saltsyre (40% HCl og 60% SSB). Stagnasjonen av et slikt sprengningsmedium gjør at hydrofraktureringsprosessen kan akselereres med en kjemisk infusjon til målsonen. Når det gjelder SSB, reagerer saltsyre kraftig med karbonater (2-2,5 år mot 30-40 minutter ved tilsetning av ren HCl). Dette gjør det mulig å dytte kjemisk aktiv saltsyre dypt inn i sprekkene som ble skapt under hydraulisk frakturering og behandle den følsomme sonen i formasjonen i stor avstand fra borkronen.

Under hydrofrakturering av formasjonen ved høye reservoartemperaturer (130-150°C), synker viskositeten til 20 og 24% grader av SSB med temperaturskift på opptil 90° kraftig til 8-0,6 cP.

Ved høyere temperaturer nærmer disse stoffene seg viskositeten til viskøst vann. Derfor, i sammenheng med en effektiv løsning for brygging og sliping, som er preget av høyt trykkinnhold og svak filtrering, stagnerer vannløsningen CMC-500 (karboksymetylcellulose) i området 1,5-2,5 % med tilsetning av ino og natriumklorid opp til 20-25%. Salgsargumentet for alle sinn er minimumsviskositeten for å redusere trykkkostnadene under pumping.

Metafylling av sprekker med sand - forebygging av dem og bevaring av dem i det åpne området etter å ha fjernet trykket under verdien av trykket for å bryte. Derfor er følgende fordeler tilgjengelige:

1) sanden må ha tilstrekkelig mekanisk styrke for ikke å kollapse i sprekker under påvirkning av steinen;

2) opprettholde høy penetrasjon.

På denne måten tilfredsstilles den homogene kvartssanden med god vridning.

Sanden til de fremadskridende fraksjonene legger seg: 0,25-0,4 mm; 0,4-0,63; 0,63-0,79; 0,79-1,0; 1,0-1,6 mm. Den mest egnede fraksjonen for hydrofrakturering er sand med en kornstørrelse på 0,5 til 1,0 mm.

Effektivitetsnivået til hydraulisk frakturering bestemmes av diameteren og lengden på sprekkene og dermed økt penetrasjon. Jo større diameter og antall sprekker, jo større effektivitet er behandlingen. Opprettelsen av sprekker i Great Dovgenie er tilgjengelig for pumping av store mengder sand. Det er praktisk å pumpe 4 til 20 tonn sand inn i borehullet.

3. TEKNOLOGI OG TEKNIKK FOR Å UTFØRE brudd

Hydraulisk frakturering utføres i formasjoner med varierende permeabilitet avhengig av strømningshastigheten eller akseptabiliteten til injeksjonsborene.

Før du utfører hydraulisk frakturering, test borkronen mot tidevannet for å bestemme dens leirekvalitet og trykk under leire. For å gjøre dette, bruk en enhet til å pumpe inn naftaen til en kraftig skrustikke er fjernet fra halsen, og da begynner kjernen å bli presset. Over en periode på 10-20 minutter observeres vitraten under konstant trykk av injeksjonen. Etter å ha koblet til en annen enhet og økt volumet av kjernen som pumpes, øk trykket med 2-3 MPa og beregn kostnaden på nytt.

Prosessen med å øke sløsingen og trykket gjentas flere ganger, og på slutten av prosessen påføres maksimalt mulig trykk, hvoretter sløsingen vil dø ut igjen. Etter fjerning av dataene vil det være en kurve i belastningsposisjonen til boret og trykket til trykket. For Dani om cininal, bygningene til Sverdlovini til at Pisl til Rosriva Vynoye Rydini Tysk, Neckhidni for brukt til stangen, og dette er retten om yakist av penetrering av penetrering av vaksinesonen av rosriva . En skrustikke brukes til å påføre trykk på formasjonsbruddet, der injektivitetskoeffisienten til borkronen øker med 3-4 ganger sammenlignet med kolben.

Det vibrerte boret renses fra dammen ved å tømme og vaskes deretter. I noen tilfeller, for å øke filtreringskraften til lagene, anbefales det først å behandle kjernen med saltsyre eller gjørmesyre og utføre ytterligere perforering. Effektiviteten til disse tilnærmingene tilsvarer et redusert press på utvikling og økt effektivitet.

Etter vask, rengjøring og kontroll med en spesiell mal, senkes borehullet ned i pumpe-kompressorrør med en diameter på 75 eller 100 mm, gjennom hvilke kilden til utslippet vil bli pumpet. For å tette foringsrøret fra det høye trykket over kulen som brister, installer en pakning som skiller filtersonen til formasjonen fra dens øvre del. Trykket som genereres av pumpene, overføres direkte til filtersonen og til den nedre overflaten av pakningen.

Stiv de forskjellige strukturene til pakningene. De bredeste slippakningene produseres for ulike diametre av produksjonskolonner og er klassifisert for et trykk på 50 MPa (fig. 1).

Forsegling av foringsrøret utføres ved deformasjon av humusmansjettene til forsterkningsvannet i rørstrengen når kjeglen støttes på kilene til pakningen, som er sentrert av lighteren. Lighterens låseanordning åpnes når lighteren gnis mot veggene på foringsrørene under pakning.

Det aksiale trykket under hydraulisk frakturering komprimeres av pakningshodet med støtteringen og overføres til ankeret, som skyver pakningen og rørstrengen ved å bevege seg oppover. Pakningshodet er på venstre side der det kobles til ankeret.

Hvis kragene i foringsrøret sitter fast, kan ankeret skyves ut av pakningen til de riktige omslagene og heves til overflaten.

Utformingen av den hydrauliske sylinderen er vist i fig. 2

Under prosessen med å pumpe arbeidsvæsken for hydraulisk frakturering, deformerer trykkforskjellen som skapes mellom den indre delen av ankeret og det ringformede gapet i produksjonskolonnen humumrøret, og henger dysene til de stopper nku-kolonien. Rampene, med sine skarpe tenner som skjærer inn i rørveggene, presser ankeret og, antagelig, pakkeren bort fra pelen langs borehullet.

I rekkefølge med slippakkerne, installer PS-pakkerne slik at de er selvforsterkende. I denne utformingen oppnås forseglingen gjennom selvforsterkende humusmansjetter under infusjon av hydrostatisk væske.

På VIDMIN, INSH INSH TYMIV PACKERIV PAKER PAKER PCAR Rulleventil, skilt for rullen til RIDINI GIDROROZRIVA inn i den fjerde PID PACRAR PÅ PACREREN AV UTSSLTTET, I RAHUNIK IMIMA IMISH, SHO SUPPORT. Omløpsventilen er koblet til gjennom overføringen og er installert bak det hydrauliske ankeret.

Etter å ha senket rørene med en pakker og et anker, har borehalsen et spesielt hode, som enhetene for pumping av borehullet er koblet til.

3.1 Plikt og kontroll under hydraulisk frakturering

Figur 2 viser et grunnleggende diagram over tilkobling og utvikling av utstyr under hydraulisk frakturering av formasjonen. På det første trinnet pumper du reservoaret med pumpeenheter; som et resultat øker trykket gradvis, og etter å ha nådd ønsket verdi, oppstår formasjonsbrudd. Bruddøyeblikket kan bedømmes med en trykkmåler på helgelinjen. Dette øyeblikket er preget av en kraftig nedgang i trykk og økt sløsing av kjernen som pumpes opp.

Etter at formasjonen har gått i stykker, gå videre til et annet stadium - mating inn i sprekken til mellomsliping med sand med stort svinn og høyt injeksjonstrykk. Sandnesematerialet med sand presses inn i sprekken for salg med maksimalt trykk og maksimal pumpefluiditet. Kan nås ved å koble til det største antallet enheter. Som trykkpunkt for naftabor brukes vikorist for å utvinne nafta og for injeksjonsbor, vann. Volumet til enheten kan være lik kapasiteten til rørsøylen. Viktigheten av squeeze line er det gjenværende, tredje trinnet i den kontinuerlige prosessen med hydraulisk frakturering.

Etter å ha klemt, lukk kjeven og la borkronen hvile til kjevetrykket synker til null. Skyll deretter kjernen, rengjør den fra sand og fortsett til den er klar.

Vi bruker en teknikk for å utføre hydraulisk frakturering i borehull, hvis produktive horisonter ligger på 2800-3400 m dyp. Teknologien for formasjonssprekking i slike boringer utvikler seg på grunn av det faktum at den hydrauliske fraktureringsprosessen foregår med et jevnt trykk på røret og på den øvre enden av det humiske elementet til pakningen. Trykkverdien bestemmes som differansen mellom de hydrauliske fraktureringstrykkverdiene og det maksimalt tillatte trykket på pakningen. For slike øvelser er skrustikken ved det ringformede rommet (ringformet) angitt som siste trinn. For å pumpe opp væsken vil en ekstra enhet bli installert. Spesifikasjonene for utvikling og binding av nakken under hydrofrakturering ved bruk av denne teknologien er vist i fig. 3

Det anbefales å utføre hydraulisk trykkarbeid på borehullet så snart som mulig. Test marktrykket, som er mer enn 70 MPa, og bytt ut vannet ved borehullet med nafta, hvoretter pakkeren senkes. Deretter, ved hjelp av pumpeenheter som brukes til hydraulisk frakturering, pumper du væsken i rørene og under pakningen for å skape maksimalt mulig trykk. Pump rørene sammen med en ekstra sementeringsenhet, press trykket på det ringformede rommet (annulus) og trykk på borehullet etter 30 minutter. På dette første stadiet oppnås muligheten for å skape sprekker i plasten.

På et annet stadium utføres operasjonen ved å fikse sprekkene med sand. Etter å ha testet borkronen for injektivitet, pump inn sandlaget.

Liten 3. Skjema for utstyrstilkobling under hydraulisk frakturering ved dype brønner:

1 - pіskozmіshuvach; 2 - enhet TsA-400; 3- enhet CHAN-700;

4 - hjelpeenhet; 5 - kapasitet for arbeidsområder

Trykket på beltet i løpet av timen med pumping og klemming av laget kan øke til 60-80 MPa. Ved å utføre hydrofrakturering ved hjelp av denne teknologien kan du øke produktiviteten til borkronen betydelig.

Hvis det er mye aggregering i dypet av den store filtersonen eller et antall åpne produktive lag, er det nødvendig å fjerne en stor mengde aggregering med intervaller.

I mellomtiden har en ny metode for intervallhydrofrakturering blitt utviklet og introdusert, som gjør at hydrofrakturering av disse og andre formasjoner kan utføres i en hvilken som helst sekvens i en nedihulls produksjonskjøring. Med dagens hydrofraktureringsteknologi i ett perforert lag blokkeres åpningene mot de overliggende lagene med tynne, og mot de underliggende lagene - med elastiske kuler som flyter nær midten av sprengningen. Slakteriet, som er frosset, utmerker seg ved sin enkle design og kan produseres i industriverksteder. Den består av to tomme sylindre, montert sammen på pumpe- og kompressorrørene. Sylinderen med åpninger nederst er åpen til toppen, og sylinderen med åpninger nederst er nederst. Røret som de sveisede sylindrene er plassert på er plugget i bunnen og åpner seg over den nedre sylinderen.

Forberedende arbeid fra intervallhydrolyse bør utføres til riktig tid. Ved borehullet senkes sylindre, pakninger og ankere ned på rørene. Under den nedre sylinderen plasseres spesielle elastiske poser med en diameter på 18-20 mm med en liten mengde vann, i bunnen, som vil stivne under hydrolyse (poser som flyter); Vel, midt i stanken vil du gradvis presse deg opp til dekselet til den nedre sylinderen. Sylinderens diameter er valgt på en slik måte at kulene ikke kan synke inn i gapet mellom den og operasjonssøylen. Antall kuler som skal settes inn i den nedre sylinderen antas å være enda større, det nedre antall perforeringsåpninger er lavere enn det øvre intervallet beregnet på hydrofrakturering.

Poser plasseres på den øverste sylinderen for å synke. I dette tilfellet er antallet av dem også på grunn av det større antallet åpninger, som er plassert mer i det nedre intervallet, beregnet for hydrofrakturering. For å sikre at kulene ikke synker under pakningen under nedstigningen eller i tilfelle en lekk lukking av kolonnen, installer en spesiell skivebryter. Pakningen er installert i en slik konfigurasjon at intervallet for hydraulisk frakturering er mellom sylindrene med posene. Etter dette utføres hydrofrakturering av målformasjonen ved bruk av den opprinnelige metoden. Hvis de begynner å ta kjernen eller de nedre lagene når de sprenges, blokkeres perforeringsåpningene deres av hauger som strømmer fra sylindrene til disse åpningene. Derfor vil hydraulisk oppsprekking kun skje ved det planlagte intervallet. Etter fullstendig pumping av ballene, vil hovedforskjellen i kjæledyrets vase bli samlet fra sylindrene. Ved å heve eller senke utstyret og installere sylindre med kuler med det nødvendige intervallet, er det mulig å skape et hydraulisk brudd på enhver kule.

4. VIBIR TEKNOLOGI hydraulisk frakturering

Teknologien for hydraulisk frakturering er basert på denne metoden. Fragmenter under hydraulisk frakturering i de fleste fall (bak kjernen til andre borkroner) faller inn i en skrustikke som er tillatt for foringsrørstrenger, senk deretter røret foran borkronen og hold skrustikken. Over overflaten av formasjonen eller laget der et brudd forventes å utvikle seg, installer en pakning som isolerer det ringformede rommet og søylen fra skrustikken, og enheten som forhindrer forskyvning og forankring. Bak det senkede røret injiseres reservoaret inn i reservoaret på en slik måte at det oppnås trykk som er tilstrekkelig for formasjonsbrudd. Rivningsøyeblikket på overflaten er indikert som en kraftig økning i sløsingen av kjernen (den generelle kvaliteten på boret) med samme trykk på borehalsen eller en skarp endring i trykket på halsen med samme sløsing. Presset til de georgiske rasene er eldgammelt:

Рг = rПgН (4)

Aggregeringskreftene av partikler gir opphav til én ting:

Рр = Рг + sZ (5)

Den største objektive indikatoren som karakteriserer øyeblikket for hydraulisk brudd er koeffisienten til lokale data

kп = Q/(pз - рп) (6)

hvor Q-vitrat tilsettes;

rp-plast skrustikke i området til denne boren;

rz-trykk på borkronen under den hydrauliske fraktureringsprosessen.

Ved hydraulisk trykking er det en kraftig økning i kp. Men på grunn av vanskelighetene forbundet med kontinuerlig kontroll over størrelsen på den hydrauliske fraktureringen, og også på grunn av det faktum at trykket har blitt fordelt på reservoaret - en prosess som, uten å virkelig sette seg, kan bedømmes ut fra den mentale koeffisienten k.

de ru-tisk na garli Sverdlovini.

En kraftig økning i k under pumpeprosessen tolkes også som momentet for hydraulisk brudd. Є juster disse verdiene.

Etter at formasjonen er sprukket, pumper du det sandforede mediet inn i boringen i en skrustikke for å jevne ut sprekkene som har utviklet seg i formasjonen i det åpnede området. Den større strikkingen av kornet blandes (180-350 kg sand per 1 m3 korn) med sand eller noe annet. Ved åpningen av sprekken innføres sand: til stor dybde for å tette sprekkene når trykket slippes ytterligere og boret settes i drift. Sandstengene er sydd inn i røret og formasjonen med et utpressingsmedium, der det dannes et lavviskøst, ikke-mangelfullt medium.

For utformingen av den hydrauliske fraktureringsprosessen er det svært viktig å vurdere trykket på fraktureringen som må påføres ved enhver boring.

Det er samlet mye statistisk materiale om størrelsen på formasjonens brudd på ulike steder i verden og om de ulike dybdene av boringene, som taler om at det eksisterer en klar sammenheng mellom dybden av formasjonen og bruddet. Imidlertid ligger alle faktiske verdier av pp mellom verdiene for permanent trykk og hydrostatisk trykk. Dessuten, for små dybder (mindre enn 1000 m) er pp nærmere hydrostatisk trykk og for store dybder - til hydrostatisk.

for grunne bor (opptil 1000 m)

рр = (1,74 - 2,57) ррст,………………………………………………………………(8)

for dype bor (H > 1000m)

рр = (1,32 - 1,97) ррст,……………………………………………………………………….(9)

de rst - det hydrostatiske trykket til formasjonen, høyden på de gamle dybdene til den avsatte formasjonen.

Støtten til de georgiske bergartene for vekst er liten og ligger ved grensene sр = 1,5 ... 3 MPa, så den renner ikke inn i elven.

Trykket på forsiden av hullet og trykket på strupen på boret er forbundet med åpenbare forbindelser

pp = ru + første – rtr,………………………………………………………………………………………(10)

de rtr - sett en skrustikke på risten i røret.

Rivnyanya (10) heller:

ru = pp + rtr - første,………………………………………………………(11)

rst - en statisk skrustikke, som bestemmes av krumningen til borkronen

rst = rzh g N cos b,………………………………………………………………(12)

de H – Sverdlovin glybin; b - kutt av krumning (gjennomsnittlig);

rzh - tykkelsen på kjernen i kjernen, og hvis kjernen er plassert på overflaten (sand, glassposer, pulver fra polymerer, etc.), så er tykkelsen på kjernen av middels betydning

r=rzh(1–n/rn)+n,…………………………………………………………………………………(13)

hvor n er antall kilo per 1 m3 land;

pH-styrke på overflaten (for sand pH = 2650 kg/m3).

Utgifter til tap er viktigere fordi de stillestående landene også står overfor ikke-newtonske myndigheter. Tilstedeværelsen av mat på overflaten øker kostnadene ved rist.

I amerikansk praksis brukes forskjellige tidsplaner for varigheten av trykk og friksjon på huden av 100 fot slanger med forskjellige diametre når man pumper forskjellige seksjoner ved en gitt volumetrisk strømning. Ved høye pumpehastigheter, som indikerer en turbulent strømning, vil den strukturelle kraften til landene som må brukes (med ulike matere og kjemiske reagenser) snart bli kjent, og det er mulig å øke friksjonskostnadene for disse landene i i nær fremtid betyr de grunnleggende formlene for rørhydraulikk.

rtr = l(N/d) * (w2/2g) * rga,…………………………………………………....(14)

de l er friksjonskoeffisienten, som er angitt i de tilsvarende formlene i forhold til Reynolds-tallet;

w - lineær strømningshastighet i røret;

d – innvendig diameter på røret; r - gustina rіdini, N - dovzhina slange;

g = 9,81 m/s2; a er korreksjonskoeffisienten, som er ansvarlig for tilstedeværelsen av vann i midten (for rent vann a = 1) og ligger under konsentrasjonen.

5. HVA SKAL BRUKE UNDER frakturering

Ved hydrofrakturering av en formasjon brukes et helt kompleks av overflateutstyr: pumpeenheter av typen 2AN-500 eller 4AN-700, pumpeenhet 4PA. For å frakte landet vil jeg bruke tankbiler 4TSR og TsR-20.

4AN-700-enheten, designet av Azinmash, er den viktigste i settet med bakkeutstyr. Den er preget av økt styrke og produktivitet, brukervennlighet. Arbeidsskruen til enheten lar deg utføre hydrofrakturering av lag og utføre hydrostempelprosesser i dype boringer. Alle enhetene er montert på trekkvognen KrAZ-257 med en skyvekraft på 100-120 kN og representerer følgende: kraftverk; girkasse; trippel stempelpumpe; manifold, keruvannya system.

På rammen av bilen, rett bak førerhuset, er kraftenheten installert, som består av en motor med høyskivefriksjonsclutch og sentralvifte, bosystemer, olje og kjøling, rengjøringsinstallasjoner og annet tilbehør. vuzliv.

Motoren til enheten er en tolvsylindret, firetakts dieselmotor med en effekt på 588 kW ved en rotasjonsfrekvens på veivakselen på 2000 o/min. Motoren drives av en ekstra friksjonsskiveclutch som kobles til hovedakselen til girkassen.

Pumpe 4Р-700 trippel stempel, horisontalt enkeltvirkende. Stempelene leveres med dimensjoner på 100 og 120 mm, som vil sikre at pumpen fungerer pålitelig ved trykk opp til 70 og 50 MPa. Produktiviteten til enheten ved et trykk på 70 MPa blir 6,3 l/sek og ved 20 MPa - 22 l/sek. Vekten på enheten er 20 200 kg, totale dimensjoner er 9800 x 2900 x 3320 mm. Enheten styres fra en sentral fjernkontroll plassert i kjøretøyets kabin, hvor kontrollpedalen for tenningspumpen og motorens friksjonsclutch er plassert, girkassens kontrollhåndtak og nødvendig kontroll- og kontrollutstyr.

For å transportere sanden av de nødvendige fraksjonene til borehullet, hvor det er planlagt å utføre hydraulisk frakturering av formasjonen, og for videre mekanisk preparering av råmaterialet, vil det brukes spesielle væskeblandingsenheter av type 4. PA.

På det selvgående chassiset til KrAZ-257-kjøretøyet er det installert en bunker 1 for bulkmateriale med en slipeskrue 2 og en arbeidsskrue 3, et hydraulisk forskyvningskammer 5, en blander 7 med en flottørregulator nivå 6, også som primærmanifold 11 og distribusjonsmanifold. Et rotasjonsspjeld 4 er installert på den øvre delen av skruen 3, koblet til en flottørregulator 6. En pneumatisk vibrator er festet til veggene og bunnen av beholderen 1, som sikrer pålitelig flyt av det granulære materialet med selvdrivstoff. til innmatingsskruen 3.

De mekaniske og arbeidsskruene, samt spadeblanderen, drives av hydrauliske motorer bak en ekstra oljepumpe 8. Alle enheter av installasjonen styres fra en fjernkontroll plassert i bilkabinen.

Den bokstavelige mengden sand med en liten konsentrasjon av sand forberedes for utbruddet. Væsken strømmer gjennom hovedmanifolden 11 inn i det hydrauliske fortrengningskammeret 5, hvor granulært materiale tilføres fra trakt 1 av skruen 3. Tykkelsen på det granulære materialet reguleres av rotasjonsfrekvensen til arbeidsskruen og spjeldet 4 ved hjelp av flottørregulatoren nivå 6 i posisjonen til nivået av blandingen i blanderen 7. Materialet strømmer gjennom røret , som fører tilbake inn i bunkeren. Hydraulisk blandekammer 5 forbereder den nødvendige konsentrasjonen som skal oppnås fra blanderen 7, og ved bruk av en spadeblander opprettholdes ensartetheten av sandkonsentrasjonen. Fra blandeenheten 7 tilføres avfallet med en sandpumpe gjennom fordelermanifolden 9 10 til oppholdsrommet.

Ved tilberedning av matblanding med høy konsentrasjon av granulært materiale, erstattes det hydrauliske blandekammeret med et gjennomgangsrør, og kjernen fra oppsamleren 11 og det granulære materialet fra beholderen 1 fjernes uten i midten til veksleren 7 gjennom vekslerrør (angitt med den stiplede linjen). Du er klar til å velge på samme måte som i første omgang.

Liten 4. Oppsett av sandblandeenheten

Bunkerkapasitet 6,5 m3. Den maksimale produktiviteten til arbeidsskruen (pisku) er 50 t/år, maksimal skruekraft er 90 kN, produktiviteten til skruen er 12-15 t/år. Vekten på enheten med utsiktspunkt er 23 000 kg, totale dimensjoner er 8700 x 2625 x 3600 mm. Blandeenheten betjenes av én sjåfør-bilist. Når hydrofrakturering utføres, kobles sandblandeenheten til tankbiler og pumpeenheter ved hjelp av fleksible slanger. 4PA-enheten kan utstyres med to tankbiler og pumpeenheter (to per side) om gangen.

4TsR-tankbilen er designet for å transportere avfallsmateriale som behandles for hydraulisk frakturering og levere det til en sandblande- eller pumpeenhet. 4TSR tankbilen (fig. 5) er montert på chassiset til et KrAZ-219 kjøretøy med en siktekraft på 120 kN og består av en tank 1, en vertikal stempelpumpe 2, et pumperørsystem med beslag 3, et trykk valgboks 4, girenhet 5 gnistfanger 7.

Tanken er utstyrt med en spesiell enhet for oppvarming av porene. For å bestemme mengden væske som tas fra tanken, er en flyteindikator for væskenivå installert i midten av den. Væsken pumpes fra tankbilen ved hjelp av en vertikal trilungerpumpe, som har en produktivitet på 16,7 l/s og et maksimalt trykk på 2,0 MPa.

Tankens volum er 9 m3. Ved lagring i midten når vekten på tankbilen 21 435 kg. Totalmål 10100 x 2700 x 2740 mm. Temperaturen varmes opp til 20 til 50°C i 2 år. Tankbiler med en kapasitet på 17 m3 slippes for tiden. under koden TsR-20 ble tanken montert på traktorer med tilhenger. I tillegg til varmeapparat og vertikal pumpe er tankbilen utstyrt med et sentralt nav. pumpe med en vannproduktivitet på 100 l/s med en maksimal utvikling på 0,2 MPa.

Under hydraulisk frakturering av formasjonen har borehullene spesialbeslag av typen 1AU-700, som festes til den delte kolonnen før produksjon. Armaturene er forsikret for arbeid med et trykk på 70 MPa og er satt sammen av et tverrstykke, et kroppshode, korkkraner, en tilbakeslagsventil og andre rørelementer.

For å regulere driften av hele utstyrskomplekset og enheten under hydraulisk frakturering av formasjonen, er det installert en selvgående manifoldblokk type 1BM-700, som består av en trykk- og distribusjonsmanifold, en løfteledning og et sett med 60 stk. mm pumpe-kompressor Disse rørene har hengslede og fleksible skjøter. Alt utstyr til manifoldblokken er montert på chassiset til et terrengkjøretøy (ZIL-157K).

Trykkmanifolden består av en ventilboks med seks inntak for tilkobling til pumpeenheter; et sentralt rør med en sensor av kontrollenheter (trykkmåler, tetthetsmåler og vitrameter) for robotovervåking og prosesskontroll, to ledninger for tilkobling til beslagene på borekragen; pluggventiler og tenningsventiler. Distribusjonsmanifolden tjener til distribusjon av arbeidsenheter (salg av varer, vann, mat osv.) til pumpeenheter.

Et sett med 60 mm pumpe-kompressorrør er installert for å koble trykkmanifolden til borekroppen og føre den til dispenseringsmanifolden for dispenseringsutløpet, vann og andre kilder. For mekanisering av forsterkning og forsterkning av armaturet til manifoldblokken er det en roterende bom med manuelle håndtak.

6. ROZRAHUNOK AV HYDRAULISK FORMASJONSRESISTENS

1. Beregning av hydraulisk brudd skrustikke

Rrazr = Rv. - Rpl + sp;

de Rv.r. – vertikale skrustikke;

Rpl – skrustikke i plast;

sр – trykk ved avskjæring av porene. Vertikal girnisk skrustikke Rv. - Bruk formelen:

Rv.r. = rпgН,

de N – lagdybde;

rп = 2500 kg/m3 – gjennomsnittlig tykkelse på bergarter som ligger tykkere.

Rv.r. = 2500 * 9,81 * 2250 = 55,181 MPa

Hvis trykket ved porebrudd sр = 1,5 MPa, vil trykket ved formasjonsbrudd være:

Rrazr = 55.181 - 17 + 1.5 = 39.681 MPa.

Trykket på tåren kan beregnes tilnærmet ved å bruke den empiriske formelen:

PPozr = 104 * NK,

de K = 1,5 - 2. Vi tar gjennomsnittsverdien av K = 1,75. Todi

Rres = 104 * 2250 * 1,75 = 39,375 MPa.

2. Rozrakhunok arbeider girlovy skrustikke hydrorozrivu.

Det tillatte hydrauliske bruddtrykket bestemmes av formelen:

Рд.у = - rgH + Рtr,

de Dн2, DВ2 – ytre og innvendige diametere på foringsrør, m

Dn = 0,173 m DV = 0,144 m; stabel = 650 MPa - mellom lengdene av stålkvalitet L; K = 1,5 - reservekapasitet, Ptr = tap av friksjonstrykk i rør beregnes ved å bruke Darcy-Weisbach-formelen:

hvor l er koeffisienten for hydraulisk støtte av rørene, er forholdet bestemt til å være l = 0,3164/Re0,5 for turbulent eller l = 64/Re for laminære strømningsmoduser i røret. Her er Re (Reynolds nummer) en parameter som indikerer strømningsmodusen; på Re<2300 поток считается ламинарным, а при

Re>2300 turbulent.

Re = ndrsm/mcm

de mcm - viskositeten til den blandede blandingen:

mcm = 90 * e3,18 * 0,091 = 120 mPa * s;

n - fluiditet av rørene langs rørene, m/s beregnes i henhold til

der Q er pumpehastigheten fra vannkraftreservoaret, m3/dag (0,015 m3/dag),

F – område av det indre rørkuttet:

F = pDB2/4 = 3,14 * 0,1442 / 4 = 0,0162, m2.

Shvidkist ruhu rіdini:

n = 0,015/0,0162 = 0,926 m/s.

rcm = (rп - rж)С + rж - tykkelsen på summen (nafta + sand),

С = С0/(С0+rп) - volumetrisk kapasitet til sand, С0 - konsentrasjon av sand,

rcm = (2500-895) * 0,091 + 895 = 1041 kg/m3

Reynolds nummer:

Re = 0,926 * 0,144 * 1041 / (120 * 10-3) = 1156,76 todi l = 64 / Re = 0,055

Gni skrustikken på rørene

Rtr = 0,055 * (1041 * 0,9262 * 2250) / (2 * 9,81 * 0,144) = 0,039 MPa.

Det er også tillatt å installere en skrustikke:

Rd.u. = (0,1732-0,1442) / (0,1732 +0,1442) * (650 / 1,75) + 17-1041 * 9,81 * 2250 * 10-6 =

Det tillatte trykket på borehalsen i posisjonen avhengig av verdien av å kutte den øvre delen av rørsøylen inn i platen som skal festes, bestemmes av formelen

de Rstr - aspirasjon for foringsrør laget av stål med verdigruppe L, opptil 1,59 MN,

G – strammekraft ved binding av foringsrøret (se boreloggen), som er 0,5 MN; til - verdireserve, som antas å være lik 1,5. Todi tillatt girlovy-vice:

Rd.u. = 34,4 MPa.

3 to ganger verdien av Rd.u. mindre aksepteres (34,4 MPa).

Kraftig vibrasjons skrustikke med en akseptabel skrustikke på armen på 34,4 MPa på lageret:

Рз = Рд. + rGН - Ptr = 34,4 * 106 + 1041 * 9,81 * 2250 - 0,039 * 106 = 57,34 MPa

Vrahovayuchi, at den nødvendige skrustikken for å rive på viboi Рrasr = 39.375 MPa er mindre enn Рз = 57.34 MPa, er arbeidsskruestikket på borkronen betydelig

Ru = Razr - rgH + Rtr = 39,375 * 106 - 1041 * 9,81 * 2250 + 0,039 * 106 = 16,9 MPa.

Derfor, hvis trykket på borkronen er lavere enn tillatt, er det mulig å utføre pumping av den hydrauliske fraktureringen av røret.

3. Beregn nødvendig mengde arbeidstid.

Volumet av råstoffet egner seg ikke til presis analyse. Det avhenger av viskositeten til harpiksen og filtreringen, penetreringen av boresonen, pumpehastigheten til harpiksen og trykket til sprengningen. Etter nyere data varierer vannvolumet i utslippet fra 5 til 10 m3. Akseptabelt for Sverdlovsk er VP = 7,5 m3 nafta.

Mye sandholdig sand ligger foran myndighetene i denne regionen, mye sand pumpet inn i reservoaret og dets konsentrasjon. Faktisk tilberedes 20 – 50 m3 råstoff (Vpzh) og 8 – 10 t sand (Gpes).

Konsentrasjonen av sand avhenger av viskositeten til sanden og pumpehastigheten. For olje med en viskositet på 90 mPa * ta Z = 250 kg/m3. Med dette volumet av væske i midten:

Vpzh = Gpes/C = 8000/250 = 32 m3.

Volumet av radiumpumping skyldes å være mye mindre enn volumet til rørsøylen, siden når volumet av radium pumpes i et volum som overstiger volumet til kolonnen, vil pumpene ved slutten av pumpeprosessen fungere ved en høy skrustikke nødvendig for å presse sand inn i sprekker. Og pumping av abrasive partikler med høy skrustikke vil resultere i svært rask slitasje på sylindrene og pumpeventilene.

Kapasiteten på 168 - mm foringsrør med en dybde på 1800 m blir 34 m3, og det totale volumet av foringsrøret er 29 m3

Den optimale konsentrasjonen av sand kan bestemmes på grunnlag av likviditeten til sandkornene ved vedtatte arbeidsforhold i henhold til formelen

De C – konsentrasjon av sand, kg/m3;

n - fluiditeten til sandkorn med en diameter på 0,8 mm m/år skal finnes grafisk i forhold til kjernens viskositet. For viskositeten til radialvæsken 90 MPa*s n = 15 m/år, da

B = 4000/15 = 267 kg/m3.

G = 267 * 29 = 7743 kg.

Bland trykkmediet for å fjerne overskudd fra sanden, og tilsett deretter 1,2 - 1,3 mer til bunnen av kolonnen som sanden pumpes gjennom. Nødvendig service for salgsprosessen:

Vpr = = 3,14 * 0,144 ^ 2 * 2250 * 1,3 / 4 = 47,6 m3

4. Time med hydrodestillasjon

T = (Vr + Vzhp + Vpr) Q = (7,5 +32 +47,6) / 1500 = 0,06 dager

De Q-dobova vitrata av arbeidsplass, m³

5. Radius av horisontal sprekk